3、實測數(shù)據(jù)分析
　　由圖2中可以看出，該點變形較大，到墊層澆筑完成后，該測點累計變形已達101.90mm，嚴重危及基坑安全。在攪拌樁加固開始施工后，基坑開挖之前，地下墻位移已經(jīng)有較為明顯的變化，CX23測點位移最大值已經(jīng)高達34.39mm，占總變形量的33.7%.由于此時基坑還未開挖，所以基坑變形是由于攪拌樁加固引起的。
　　可見，水泥與土攪拌成樁過程中存在側向擠土效應，即攪拌樁加固施工時有擠土效應，對基坑變形有很明顯的影響。
　　從基坑開始開挖到攪拌樁施工結束，地下墻變形量為52.77mm，已占總變形量的51.8%，這一階段地下墻位移驟然變化，日均變化量非常大，已遠遠超過正常的基坑位移速率。這是由于攪拌樁加固和基坑開挖同時施工長達一個星期。一方面攪拌樁加固有側向擠土效應，會導致基坑向坑內(nèi)變形；另一方面基坑開挖卸載，被動區(qū)土壓力減弱，從而釋放了攪拌樁的側向擠壓力，兩者共同作用致使基坑變形迅速，造成對基坑變形的不利影響。可見，如果施工工序安排不合理，坑外攪拌樁加固施工和基坑開挖同時進行會對基坑變形造成極為不利的影響，甚至會危及基坑安全。
　　攪拌樁施工結束后，基坑位移變化速率有所緩和，基坑變形趨于正常，從攪拌樁加固結束到基坑墊層澆筑完成，地下墻變形只有14.74mm，僅占總變形量的14.5%。這是由于該階段攪拌樁施工已結束，攪拌樁經(jīng)過初凝，由此產(chǎn)生的膨脹擠土效應減弱，對基坑圍護結構位移影響逐漸消失，該階段基坑變形基本全部由基坑開挖引起?？梢姡瑪嚢铇都庸探Y束后對基坑變形的影響就很小。
　　由此可得，南端頭井的總位移主要是由攪拌樁加固和基坑開挖兩方面導致。在盾構進出洞攪拌樁加固施工時，由于水泥與土攪拌成樁過程中側向擠土效應比較明顯，因此對車站基坑變形影響就很顯著。
　　圖3給出了CX24、CX23測點變形情況的對比。南端頭井測點CX23的位移由基坑開挖和攪拌樁加固引起，而測點CX24的位移主要是由車站基坑開挖引起。從圖中可以看出，CX24測點的總變形量為32.76mm，占CX23測點總變形量的32.1%。北端頭井墻外側也為盾構進出洞攪拌樁加固，只是北端頭井在基坑開挖之前，攪拌樁加固施工已經(jīng)完成了20d了?？梢姅嚢铇都庸淌┕ね瓿刹⑦_到養(yǎng)護期限后再進行基坑開挖，可以減少對基坑變形的影響。
　　
　　由此可見，攪拌樁加固對基坑變形的影響很大，特別是在同時施工的情況下其影響尤為明顯。南端頭井地下墻位移過于偏大，不僅危及基坑安全，而且對今后的內(nèi)部結構施工帶來了困難。因此，考慮到攪拌樁加固時的擠土效應，會對基坑的變形產(chǎn)生影響，所以盾構進出洞加固最好安排在圍護結構完成后（達到混凝土養(yǎng)護要求），端頭井開挖前完成。

　　4、采取的控制措施
　　由于坑外攪拌樁加固會對基坑變形產(chǎn)生影響，為了盡可能地減小坑外攪拌樁加固對基坑變形的影響，可以采取如下措施：
　　（1）合理安排施工順序，應將盾構進出洞加固時間安排在車站圍護結構完成并達到混凝土養(yǎng)護要求后，而且要在端頭井開挖前進行，從而可以避免盾構進出洞攪拌樁加固對基坑變形造成過大的影響。嚴禁攪拌樁加固施工與基坑開挖同時進行。
　?。?）合理規(guī)劃攪拌樁的施工流程和次序，選擇合理的位置允許釋放攪拌樁產(chǎn)生的擠壓應力，使應力有所釋放，減少對基坑變形的影響。
　　（3）如果因為工期或其他施工要求，必須進行不合理施工交叉時，應考慮用其他對周邊環(huán)境影響較小的加固施工方法，例如采用取土置換的SMW工法進行。

　　5、結論
　　（1）南北端頭井攪拌樁加固施工影響比較發(fā)現(xiàn)，由于施工工序安排不合理，南端頭井地下墻位移過于偏大，不僅危及基坑安全，而且對今后的內(nèi)部結構施工帶來了困難。基坑外側攪拌樁加固施工時，基坑開挖卸載，釋放了攪拌樁的側向擠壓應力，導致地下墻位移變形驟然加大。即使不進行基坑開挖，攪拌樁的側向擠壓力對地下墻的影響也很大，因此應提高重視。
　?。?）攪拌樁加固對基坑變形的影響跟施工工序和工期有很大關系。如果施工工期安排不當就會對基坑變形產(chǎn)生不良影響。
　?。?）攪拌樁加固施工時，為了減小攪拌樁施工對基坑變形的影響，應將盾構進出洞加固時間安排在圍護結構完成并達到砼養(yǎng)護要求后，而且要在端頭井開挖前進行。嚴禁攪拌樁加固施工與基坑開挖同時進行。