1臺300 MW機組鍋爐配備2臺型號為AN25eb、靜葉可調軸流式引風機?！≡擄L機自投運以來，因振動超標等問題采取過一些措施，但風機振動特性仍表現在空載或低負荷運行時振動小，在高負荷、滿負荷時振動增大現象，且多次被迫降負荷或停風機處理，振動威脅著機組安全經濟運行。

1 振動診斷

1.1 原因分析

　　(1) 引風機振動，一般來說其振動源應該來自風機本身，如轉動部件材料的不均勻性；制造加工誤差產生的轉子質量不平衡；安裝、檢修質量不良；鍋爐負荷變化時引風機運行調整不良；轉子磨損或損壞，前、后導葉磨損、變形；進出口擋板開度調節(jié)不到位；軸承及軸承座故障等，都可使引風機在很小的干擾力作用下產生振動。

但由于采取了一系列相應的處理措施，如風機葉輪和后導葉進行了防磨處理，軸承使用進口優(yōu)質產品，軸承箱與芯筒端板的連接高強螺栓采取了防松措施，對芯筒的支承固定進行了改進，還增加了拉筋；嚴格檢修工藝質量，增加引風機運行振動監(jiān)測裝置等，解決了一些實際問題，風機低負荷運行良好，但高負荷振動增大現象仍未能解決。

　　(2) 該風機在冷態(tài)下啟動升至工作轉速和低負荷時振動小，說明隨轉速變化由轉子質量不平衡引起振動的問題影響不大；從風機振動頻譜分析看出風機振動主要是工頻振動，可以排除旋轉失速，喘振等影響。

　　(3) 用錘擊測量風機葉片的自振頻率，該風機工作頻率(葉片防磨后)為16.5 Hz，葉片一階頻率已大于K=7，故對第一類激振力是安全的；該風機進口導葉24片，第二類激振力頻率為16.5×24=396 Hz，但頻譜分析中，未發(fā)現有400 Hz左右的頻率，可以認為第二類激振力對葉片振動和風機振動的影響不大。

　　(4) 風機振動主要是高負荷或滿負荷振動增大，且振動不穩(wěn)，出現波動或周期性振動。

　?、?振動不穩(wěn)可能與鍋爐燃燒調整、煙氣流速、兩臺并聯運行風機的流量分配等有關，同時也反映了風機支承剛度差、可能有局部松動等問題。風機進入高負荷發(fā)生振動增大現象，若在此情況下繼續(xù)長時間運行，主軸承可能受損，其基礎、臺板、葉輪與主軸聯接部件就有可能被振松，進而使振動更加惡化，最終導致停運風機解體檢修。

　?、?從風機運行承力情況看，高負荷時，風機出力增大，根據作用力與反作用力原理，結果使支承轉子的作用力增大和風機支承基礎負荷增大，如果風機支承基礎剛度或相關連接剛度不足，其承載抗擾性能就差。風機振動盡管振源來自風機本身，由于風機結構特點，空載或低負荷存在振動，但沒超標；當風機支承剛度不足又在高負荷運行時，會使風機原存在但沒超標的振動提供放大振動的條件，出現上述高負荷振動增大特征，故分析認為風機高負荷振動增大由支承剛度不足引起。

1.2 現場檢測與診斷

1.2.1 現場檢測

　　風機鋼支架下為混凝土基礎支承，有關結構如圖1所示。圖中A、B、C三組支承，每組左右各1個。

　　為了更進一步判斷振動與風機支承剛度不足的關系，2000年11月在機組發(fā)電負荷240 MW運行情況下，用測振儀對該風機在其出口靠后導葉部位沿機殼圓周方向和風機支架基礎進行振動測量，其結果分別示于圖2和圖1(注：圖中長度單位mm，振動測量單位祄)。