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　　由于液體的膨脹實際上受到鋼瓶容積的限制，只能由V₁增到V₂，膨脹的體積受到壓縮，則有
　　

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式中β——瓶內(nèi)介質(zhì)在t₁至t₂時的平均體積膨脹系數(shù)，℃^-1，見表2-2-10；
　　β₀——鋼瓶材料的線膨脹系數(shù)，可取β=1.2×10^-5，℃^-1；
　　α——介質(zhì)在t₁和t₂時的平均壓縮系數(shù)，MPa^-1，見表2-2-5；
　　F_v——鋼瓶的容積增大系數(shù)，MPa^-1。在壓力不超過材料的屈服極限時，F(xiàn)_v由氣瓶的外、內(nèi)徑之比值K來確定，其數(shù)據(jù)見表2-2-6。
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　　計算舉例：
　　以充裝了17.8kg丙烷滿液的YSP-15型鋼瓶為例，求：當環(huán)境溫度升到28℃時， 鋼瓶的內(nèi)壓力值。
　　解根據(jù)條件，已知：t₁=20℃，t₂=28℃，氣瓶的K=D_外／D_內(nèi)=1.02，
　　故F_v=4.74×10^-4MPa^-1。
　　由資料查得：P₁=0.817MPa，β=352×10^-5℃^-1
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α=23.3×10^-4MPa^-1代入式(2-2-4)，?

　　已知鋼瓶材料為15MnHP，其抗拉強度σb=450MPa，K=1.02，得其理論爆炸壓力為：
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　　液化石油氣鋼瓶在水壓爆破試驗時，實際爆破壓力最低為9.8MPa，可見此時鋼瓶內(nèi)壓力P₂已遠高于理論爆炸壓力Pb和水壓爆破時的最低爆破壓力，鋼瓶可能已發(fā)生了爆破。
　　以上是對鋼瓶超裝的危害分析，液化石油氣儲罐的過量儲裝同樣也存在這種危險。實際操作中對鋼瓶控制充裝重量，對儲罐則用液位計控制儲存液量。