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T梁整體化模板設(shè)計及安全驗算

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太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
- 1 -
附件：12
橋梁上構(gòu)現(xiàn)澆模板安全驗算
1、濕接縫吊模驗算
1.1、模板設(shè)計方案
濕接縫模板面板采用2mm 厚鋼板，長2m，寬0.65m。底部采用2.0×2.0cm 方鋼焊
接在面板底部，方鋼厚度為3mm，方鋼縱向布置2 根，長度1.720m，間距為52cm。橫
向布置4 根，長度為50cm，間距分別為82.5cm、5cm、82.5cm，中間采用3mm 鋼絲繩
進(jìn)行吊裝，加固使用A14mm 拉桿（穿在18mmpvc 管內(nèi)）在橫向方鋼布置位置進(jìn)行對拉，
頂部使用A48mm 鋼管以及小木塊進(jìn)行固定。
圖1.1-1 濕接縫底模構(gòu)造圖
1.2、模板受力分析
選擇1 塊模板作為驗算單元，其所受荷載為模板自重、砼自重、砼傾倒時產(chǎn)生的沖
擊力（取2.0KPa）、振搗砼產(chǎn)生的沖擊力（取2.0KPa），具體如下，
（1）G 模=10×(1.6×(0.5×6+1.72×2)+7850×0.65×0.002×2)=307.14N=0.307KN；
（2）Q 砼=0.56×2×0.16×25000=4480N=4.48KN；
（3）F 傾=2.0×2×0.56=2.24KN；
（4）F 振=2.0×2×0.56=2.24KN；
1.3、模板驗算
（1）M14 螺栓（拉桿）強(qiáng)度驗算
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
- 2 -
①1 塊模板由3 根M14 螺栓懸吊，則3 根螺栓受力總和：
F 螺栓組合=1.2×(0.307+4.48)+1.4×(2.24+2.24)=12.02KN
②每根螺栓的拉力,查《路橋計算手冊》P187，對拉螺栓力學(xué)性能表，可知M14 的
容許拉力為17800N：
N 螺栓=F 組合/3=12.02KN/3=4.01KN<17.8KN
經(jīng)驗算，采用M14 螺栓滿足強(qiáng)度要求。
（2）面板驗算
①面板受力，由1.2 節(jié)模板受力分析可知，面板所受荷載包括面板自重、砼自重、
砼施工中的傾倒和振搗沖擊力，故：
F 面板組合=1.2×(10×7.85×0.65×0.002×2 +4.48)+1.4×(2.24+2.24)=11.89KN
②計算模型選擇，選擇最不利的工況單元進(jìn)行計算，板尺寸取lx×ly=0.423×0.5m，
因0.5/0.423<2,則按雙向板中的四邊簡支板模型計算，其中q 面板x=0.25×11.89/0.413=7.20KN/m，
由《路橋計算手冊》可知，均布荷載作用下四邊簡支板計算簡圖及及系數(shù)表如下：
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
- 3 -
a.剛度:
K E ? ? N ?mm
?
? ?
?
?
? 5
2
5 3
2
3
1.465 10
12 1 0.3
2.0 10 2
12 1
h
（ ? ） （ ）
式中：E—為彈性模量，取2.0×105N/mm2；
h—板厚，取2mm；
ν—泊松比，鋼板取0.3；
b. f、fmax—分別為板中心點的擾度和最大擾度；
Mx—平行于lx 方向板中心點彎矩；
My—平行于ly 方向板中心點彎矩；
c.正負(fù)號的規(guī)定
彎矩—使板的受荷面受壓者為正；
擾度—變位方向與荷載方向相同者為正。
③強(qiáng)度驗算
彎矩=表中系數(shù)?ql2
式中l(wèi) 取lx 和ly 中的較小者，則l=0.413m，另外lx/ly=0.83，則系數(shù)取0.0528（插值），
故：
M=0.0528×7.20×0.4132=0.065KN.m
W= ?
?
?
6
0.5 0.002
6
bh2 2
3.33×10-7m3
195 a 210 a
3.33 10
65
7 MP MP
W
M ? ?
?
? ? ? ?
經(jīng)驗算，采用鋼板滿足強(qiáng)度要求。
④剛度驗算
擾度=表中系數(shù)
K
ql4 ?
式中l(wèi) 取lx 和ly 中的較小者，則l=0.413m，另外lx/ly=0.83，則系數(shù)取0.00569（插
值），由于計算剛度時僅考慮自重，且分項系數(shù)取1.0 故：
F 面板組合=10×7.85×0.65×0.002×2 +4.48=4.684KN
q 面板x=0.25×4.684/0.413=2.835KN/m
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0.0032m 3.2mm 1.5mm。
1.465 10
f 0.00569 2835 0.413 2
4
? ? ?
?
? ?
?
經(jīng)驗算，鋼板顯得較薄，但考慮到利用工地現(xiàn)用材料，仍采用2mm 鋼板作為面板。
（3）背肋計算
考慮實際吊點（支撐點）分布，背肋按0.825m 簡支梁計算，其單根方管荷載為
q 背肋=[1.2×(0.307+4.48)+1.4×(2.24+2.24)]/2/1.70=3.54KN/m
圖1.3-1 背肋計算簡圖
①強(qiáng)度驗算
Mmax ? 0.07ql2 ? 0.07?3.54?0.8252 ? 0.169KN ?m
167 a 210MPa
1.01 10
169
6
max
max ? ?
?
? ? ? MP
W
? M
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
②剛度驗算
剛度僅考慮自重荷載，組合系數(shù)按1.0 考慮，則有
q 背肋=(0.307+4.48)/2/1.70=1.408KN/m
fmax=
100 2.0 10 1.01
0.521 1408 0.825
100
0.521 ql 3
4 4
? ? ?
?
? ? ?
EI
=0.0017m=1.7mm<3mm
經(jīng)驗算，剛度滿足要求。
2、橫隔梁模板驗算
2.1、底模板
2.1.1、底模設(shè)計方案
底模采用1.7cm 厚竹膠板作為面板，采用2 根6×6cm 方木作為背肋。采用A14mm
拉桿進(jìn)行懸吊支撐，兩端設(shè)置雙肢Φ22HRB 鋼筋，上方雙肢鋼筋固定在橫隔板上方Φ
25HRB 主筋上。
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
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圖2.1.1-1 橫隔梁模板構(gòu)造圖
2.1.2、受力分析
底模所受荷載包括底模自重、砼自重、傾倒砼沖擊力(取2.0KPa）、砼振搗產(chǎn)生的
荷載（取2.0Kpa），其中竹膠板8.5KN/m3，方木8KN/m3，則：
（1）G 模=0.06×0.06×(0.4+0.37)×2×8+(0.4+0.37)×0.2×0.017×8.5=0.067KN；
（2）Q 砼=0.56×0.21×(0.2+0.7×2+0.2)×25=5.292KN；
（3）F 傾=2.0×0.2×0.56=0.224KN；
（4）F 振=2.0×0.2×0.56=0.224KN；
2.1.3、模板驗算
（1） M14 螺栓（拉桿）強(qiáng)度驗算
①1 塊底模由1 根M14 螺栓懸吊，則1 根螺栓受力總和：
F 螺栓組合=1.2×(0.067+5.292)+1.4×(0.224+0.224)=7.058KN
②每根螺栓的拉力,查《路橋計算手冊》P187，對拉螺栓力學(xué)性能表，可知M14 的
容許拉力為17800N：
F 螺栓組合=7.058KN<17.8KN
經(jīng)驗算，采用M14 螺栓滿足強(qiáng)度要求。
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（2）上、下雙肢Φ22HRB 鋼筋強(qiáng)度驗算
上下雙肢鋼筋受力點距離懸掛點距離較小，主要為剪切作用，故僅對其剪切強(qiáng)度進(jìn)
行驗算，故有
根據(jù)力的平衡可知，Q 剪力=F 螺栓組合/2=3.529KN
6.189 a
4 2 3.801 10
4 3529
3
4
4 MP
A
Q
?
? ? ?
?
? ? ?
? 剪 <120MPa
經(jīng)驗算，采用Φ22HRB 滿足強(qiáng)度要求。
（3）面板
面板采用1.4cm 竹膠板制作，按照單跨簡支梁模型計算，其中竹膠板抗拉強(qiáng)度為
80MPa，剪切強(qiáng)度為8MPa，l=0.14m，I=bh3/12=77×1.73/12=31.525cm4，W=bh2/6=77×1.72/6
=37.088cm3，E=4.5×103，則：
圖2.1.1-1 面板計算簡圖
q=[1.2×(5.292+0.022)+1.4×(0.224+0.224)]/0.14=50.029KN/m
①強(qiáng)度驗算
Mmax 0.123 m
8
50.029 0.14
8
ql2 2
? ?
?
? ? KN
3.316 a 80 a
37.088 10
123
6
max
max MP MP
W
M ? ?
?
? ? ? ?
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
②剛度驗算
剛度僅考慮自重荷載，組合系數(shù)按1.0 考慮，則有
q=(5.292+0.022)/0.14=37.96KN/m
fmax=
384 4.5 10 31.525
5 37960 0.14
384
5ql4 4
? ? ?
? ?
?
EI
=0.1mm<140/400=0.35mm
經(jīng)驗算，剛度滿足要求。
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（4）背肋
背肋采用6cm×6cm 方木制作，為了簡化計算，方木按照一端固定懸臂梁計算，由
于砼自重荷載分布范圍c 端，模板（包括方木+竹膠板）自重荷載分布為l 全段，其中
b=0m，l=0.4m，c=0.294m，d=0.106m，為了計算方便，假設(shè)砼沿整個懸臂梁布置（這樣
更不利，偏安全計算），即c=l=0.4m，d=b=0m，另外方木抗拉強(qiáng)度為10MPa（偏安全
考慮，取容許應(yīng)力），抗剪強(qiáng)度為2MPa(偏安全考慮，取容許應(yīng)力），彈性模量
E=10×103MPa，方木截面慣性矩I=108cm4，截面抵抗矩W=36cm3，則：
圖2.1.1-2 背肋計算簡圖
q=[1.2×(25×0.2×0.294×1.8+0.06×0.06×0.4×2×8)+1.4×(0.224+0.224)]/0.4
=1.915KN/m
①強(qiáng)度驗算
Mmax 0.153 m
2
1.915 0.4
2
- ql
2 2
? ? ?
?
? ? ? KN
2.125 a 10 a
2 36 10
153
6
max
max MP MP
W
M ? ?
? ?
? ? ? ?
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
②剛度驗算
剛度僅考慮自重荷載，組合系數(shù)按1.0 考慮，則有
q=(25×0.2×0.294×1.8+0.06×0.06×0.4×2×8)/2/0.4=3.337KN/m
fmax=
8 10 10 108
3337 0.4
8
ql
1
4 4
? ? ?
?
?
EI
=1mm=400/400=1mm
經(jīng)驗算，剛度滿足要求。
2.2、側(cè)模板
2.2.1、側(cè)模設(shè)計方案
側(cè)模面板采用2.5mm 厚鋼板，長2m，寬0.65m。頂部20cm 打彎至圓角90°跟梁
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板面板底部相貼合，背部采用4 根4×4cm 方鋼焊接在面板上作為背肋，方鋼厚度3mm，
方鋼長1.8m，間距為20cm，上中下設(shè)置三根M14 的拉桿，間距70cm，拉桿尾部扣設(shè)
施Φ22 雙肢HRB 鋼筋，使模板緊緊的夾住原橫隔板預(yù)制部分，如圖2.1.1-1、2.2.1-1 所
示。
圖2.2.1-1 側(cè)模構(gòu)造及側(cè)壓力圖（尺寸mm）
2.2.2、受力分析
（1）新澆筑砼對模板側(cè)壓力
按其結(jié)構(gòu)繪制側(cè)壓力圖，如圖2.2.1-1，各點側(cè)壓力值：
P3=25×0.2=5Kpa
P2=25×（0.2+0.7）=22.5KPa
P1=25×（0.2+0.7+0.7）=40KPa
P0=25×（0.2+0.7+0.7+0.2）=45KPa
（2）振搗砼產(chǎn)生的荷載
振搗對垂直面板荷載為4.0KN/m2
2.2.3、面板強(qiáng)度和剛度驗算
由壓力分析圖及模板結(jié)構(gòu)可知，面板背肋設(shè)置了4 根豎向4cm×4cm×3mm 方鋼，選
取板寬1m 計，考慮經(jīng)濟(jì)性和安全性選擇P1 與P2 的平均壓力作為驗算荷載，因
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700/200=3.5>2(按單向板計算），那么有：
計算跨徑l=200mm=0.2m
板寬B 取1m，即：
q 砼 P P B 1 31.25KN /m
2
22.5 40
2
1 2 ? ?
?
? ?
?
?
（1）強(qiáng)度驗算
考慮振搗荷載，則：
q 組合=1.2×q 砼+1.4×q 振=1.2×31.25+1.4×4.0=43.1KN/m
考慮到模板的連續(xù)性，其強(qiáng)度和剛度可按《路橋計算手冊》表8-13 中的公式計算：
Mmax= 43.1 0.2 0.172 m
10
1
10
ql 2
2
? ? ? ? KN ?
W= 2 3
2
100 0.25 1.0417cm
6
1
6
? Bh ? ? ? ?
165 a
1.0417 10
0.172
3
max
max MP
W
M ?
?
? ? ? ? <210MPa
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
（2）剛度驗算
I= 4
3 3
0.1302cm
12
100 0.25
12
h ?
?
B ?
fmax=
128EI
ql4
= ?
? ? ?
?
128 2.0 10 0.1302
31250 0.2
3
4
1.5mm=1.5mm
經(jīng)驗算，剛度滿足要求。
2.2.4、豎向背肋
4 根豎向背肋（4cm×4cm×3mm 方鋼）承受模板（寬度56cm）傳遞荷載，為了簡化
計算（偏安全），對P1 與P3 之間豎肋進(jìn)行驗算，即跨徑l=0.7，E=2.0×105MPa，I=10.2cm4，
W=5.1cm3，按兩等連續(xù)梁進(jìn)行驗算，則：
圖2.2.4-1 豎肋計算簡圖
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考慮經(jīng)濟(jì)性和偏安全考慮，q 取P1 和P2 的平均值來計算，有：
q= 1.4 4.0 0.56 4
2
1.2 40 22.5 ? ? ? ?
?
（ ? ） =6.034KN/m
（1）強(qiáng)度驗算
Mmax ? 0.070?ql2 ? 0.070?6.034?0.72 ? 0.207KN ?m
40.59 a 210 a
5.1 10
207
6
max
max MP MP
W
M ? ?
?
? ? ? ?
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
（2）剛度驗算
剛度僅考慮自重荷載，組合系數(shù)按1.0 考慮，則有：
q=0.56×（40+22.5）/2/4=4.375KN/m
fmax=
100 2.0 10 10.2
0.521 4375 0.7
100
0.521 ql 3
4 4
? ? ?
?
? ? ?
EI
=0.3mm<700/400=1.75mm
經(jīng)驗算，剛度滿足要求。
2.2.5、對拉螺桿及橫向背肋
（1） M14 螺栓（拉桿）強(qiáng)度驗算
①為了簡化計算，選取最不利的受力P1=40KPa 對應(yīng)的拉桿進(jìn)行驗算，根據(jù)模板尺
寸及拉桿分布選取55cm×56cm 模板單元傳遞荷載作為驗算荷載，則：
F 螺栓組合=0.55×0.56×[1.2×40+1.4×4]=16.509KN
②每根螺栓的拉力,查《路橋計算手冊》P187，對拉螺栓力學(xué)性能表，可知M14 的
容許拉力為17800N：
F 螺栓組合=16.509KN<17.8KN
經(jīng)驗算，采用M14 螺栓滿足強(qiáng)度要求。
（5）上、下雙肢Φ22HRB 鋼筋強(qiáng)度驗算
上下雙肢鋼筋受力點距離懸掛點距離較小，主要為剪切作用，故僅對其剪切強(qiáng)度進(jìn)
行驗算，故有
根據(jù)力的平衡可知，Q 剪力=F 螺栓組合/2=8.255KN
14.47 a
3 2 3.801 10
4 8255
3
4
4 MP
A
Q
?
? ? ?
?
? ? ?
? 剪 <120MPa
經(jīng)驗算，采用Φ22HRB 滿足強(qiáng)度要求。
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
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3、墩頂現(xiàn)澆段模板驗算
3.1、底模板
3.1.1、底模設(shè)計方案
底模面板采用1.4cm 厚竹膠板，背肋為4cm×6cm 方木，下方橫向支墊8cm×8cm 方
鋼組成，其間距50cm，最底部縱向支撐由10cm*10cm 方鋼加木楔組成，在施工前預(yù)先配
制成分塊模板，模板配制以寬于組合梁底板10-15cm。底模支立標(biāo)高在分塊模板
10cm×10cm 方鋼以下以木楔進(jìn)行調(diào)整加固，如圖3.1.1-1 所示。
圖3.1.1-1 墩頂現(xiàn)澆段底模構(gòu)造圖
3.1.2、受力分析
底模所受荷載包括底模自重、砼自重（含鋼筋，取26KPa）、傾倒砼沖擊力(取2.0KPa）、
砼振搗產(chǎn)生的荷載（取2.0Kpa），其中竹膠板8.5KN/m3，方木8KN/m3，根據(jù)底模支撐
構(gòu)造選取代表性單元進(jìn)行計算，即選取單根方木（1.5m）長度作為驗算單元，則：
（1）G 模=0.06×0.04×1.5×6×8+0.94×0.014×1.5×8.5=0.341KN；
（2）Q 砼=1.535×1.5×26=59.865KN；
（3）F 傾=2.0×0.74×1.5=2.22KN；
（4）F 振=2.0×0.74×1.5=2.22KN；
3.1.3、模板驗算
（1）面板
面板采用1.4cm 竹膠板制作，按照單跨簡支梁模型計算，其中竹膠板抗拉強(qiáng)度為
80MPa，剪切強(qiáng)度為8MPa，l=0.2m（選擇最不利的跨徑），按3 連跨驗算，取1m 寬度
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
- 12 -
荷載驗算，其中I=bh3/12=22.823cm3，則W=bh2/6=32.667cm3，則：
圖3.1.3-1 面板計算簡圖
q=1.2×(26×2+8.5×0.014)+1.4×(2.0+2.0)=68.14KN/m
①強(qiáng)度驗算
Mmax ? ?0.1?ql2 ? ?0.1?68.14?0.22 ? ?0.273KN ?m
8.327 a 80 a
32.667 10
273
6
max
max MP MP
W
M ? ?
?
? ? ? ?
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
②剛度驗算
剛度僅考慮自重荷載，組合系數(shù)按1.0 考慮，則有
q=52+0.119=52.119KN/m
fmax=
100 4.5 10 22.823
0.667 52119 0.2
100
0.667 ql
4 4
? ? ?
?
? ? ?
EI
=0.5mm=200/400=0.5mm
經(jīng)驗算，剛度滿足要求。
（3）背肋
背肋采用6cm×4cm 方木，長度1.5m，數(shù)量為6 根，下支撐間距為0.5m，按3 連
跨計算，其中l(wèi)=0.5m，方木抗拉強(qiáng)度為10MPa（偏安全考慮，取容許應(yīng)力），抗剪強(qiáng)度
為2MPa(偏安全考慮，取容許應(yīng)力），彈性模量E=10×103MPa，方木截面慣性矩I=72cm4，
截面抵抗矩W=24cm3，則：
圖3.1.3-2 背肋計算簡圖
q=[1.2×(0.341+59.865)+1.4×(2.22+2.22)]/6/1.5
=8.718KN/m
①強(qiáng)度驗算
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
- 13 -
Mmax ? ?0.1?ql2 ? ?0.1?8.718?0.52 ? ?0.218KN ?m
9.08 a 80 a
24 10
218
6
max
max MP MP
W
M ? ?
?
? ? ? ?
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
②剛度驗算
剛度僅考慮自重荷載，組合系數(shù)按1.0 考慮，則有：
q=0.341+59.865=60.179KN/m
fmax=
100 10 10 72
0.667 60179 0.5
100
0.667 ql
4 4
? ? ?
?
? ? ?
EI
=3.5mm>500/250=2mm
經(jīng)驗算，采用6cm×4cm 方木作為背肋變形稍大，考慮利用現(xiàn)場材料，仍采用
6cm×4cm 方木作為背肋，但是下部支撐間距應(yīng)適當(dāng)調(diào)小，間距建議調(diào)整至40cm。
（3）橫向分布梁
橫向分布梁采用8cm×8cm×3mm 的方鋼，方鋼跨徑l=0.8m，其主要受到底模板背肋
傳遞的荷載（自重和其向比可以忽略），故橫向分布梁按簡支梁計驗算，其中I=91.45cm4，
W=22.86cm3，E=2.0×105MPa，則:
圖3.1.3-3 分布梁計算簡圖（單位：mm）
由底模構(gòu)造可知，面板、砼和方木荷載通過方木與方鋼18 個接觸點傳遞給了方
鋼，P=[1.2×（0.314+59.865）+1.4×(2.22+2.22)]/18=4.357KN
根據(jù)力的疊加原理和對稱性，可以分別計算P 在距離端點0.1m 和0.3m 位置情
況下的彎矩和變形，再進(jìn)行疊加即可（由于荷載在不同位置時，實際最大彎矩和變
形并不在同一個位置，采用包絡(luò)圖計算較為繁瑣，為了簡化，采用最大彎矩和位移
疊加驗算是偏安全的），故計算圖簡圖如下：
圖3.1.3-3.1 分布梁計算簡圖（單位：mm）
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
- 14 -
圖3.1.3-3.2 分布梁計算簡圖（單位：mm）
①強(qiáng)度驗算
Mmax=2×（M1max+M2max）=2×(4.357×0.3×0.7+4.357×0.1×0.7)=1.917KN?m
MP MPa
W
M 83.86 a 210
22.86 10
1917
6
max
max ? ?
?
? ? ? ?
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
②剛度驗算
P=(0.314+59.865)/18=3.343KN
fmax=2×(f1max+f2max)
= )
3
(0.7 2 0.1 0.7)
2.0 10 91.45
3343 0.1
3
(0.5 2 0.3 0.5)
9 2.0 10 91.45
2 ( 3343 0.3
2 3
3
2 3
3
? ? ?
?
? ?
?
?
? ? ?
?
? ? ?
?
?
=0.4mm<800/400=2mm
經(jīng)驗算，剛度滿足要求。
3.2、側(cè)模板（含邊梁翼板）
3.2.1、側(cè)模設(shè)計方案
側(cè)模采用1.4cm 竹膠板，背部設(shè)置6cm×4cm 方木，間距25cm。設(shè)置4 根拉桿，拉
桿采用M14 螺栓，底部用方木支撐在蓋梁構(gòu)造物上加固，邊梁翼板底模板和背肋布置與
側(cè)模一致，懸掛方式也是同側(cè)模采用M14 螺栓，設(shè)置4 根，因側(cè)模所受荷載大于翼板荷
載，因此僅對側(cè)模進(jìn)行計算，側(cè)模構(gòu)造如3.2.1-1 所示。
圖
3.2.1-1 墩頂現(xiàn)澆段側(cè)模構(gòu)造圖
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
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3.2.2、受力分析
（1）新澆筑砼對模板側(cè)壓力
圖3.2.2-1 側(cè)模構(gòu)造及側(cè)壓力圖（尺寸mm）
按其結(jié)構(gòu)繪制側(cè)壓力圖，如圖3.2.2-1，各點側(cè)壓力值：
P3=25×0.23=5.75Kpa
P2=25×（0.23+0.2）=10.75KPa
P1=25×（0.23+0.2+0.75）=29.5KPa
P0=25×（0.2+0.2+0.75+0.82）=50KPa
（3）振搗砼產(chǎn)生的荷載
振搗對垂直面板荷載為4.0KN/m2
3.2.3、面板強(qiáng)度和剛度驗算
面板采用竹膠板制作，竹膠板抗拉強(qiáng)度為80MPa，剪切強(qiáng)度為8MPa，E=4.5×103
由壓力分析圖及模板結(jié)構(gòu)可知，面板背肋設(shè)置了4 根豎向6cm×4cm6 方木，間距250mm，
選取板寬1m 計，考慮經(jīng)濟(jì)性和安全性選擇P0 與P1 的平均壓力作為驗算荷載，因
820/250=3.28>2(按單向板計算），那么有：
計算跨徑l=250mm=0.25m
板寬B 取1m，即：
q 砼 P P B 1 39.75KN /m
2
50 29.5
2
1 2 ? ?
?
? ?
?
?
（4）強(qiáng)度驗算
考慮振搗荷載，則：
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
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q 組合=1.2×q 砼+1.4×q 振=1.2×39.75+1.4×4.0=53.3KN/m
考慮到模板的連續(xù)性，其強(qiáng)度和剛度可按《路橋計算手冊》表8-13 中的公式計算：
Mmax= 53.3 0.25 0.333 m
10
1
10
ql 2
2
? ? ? ? KN ?
W= 2 3
2
100 1.7 48.17cm
6
1
6
? Bh ? ? ? ?
6.9 a
48.17 10
0.333
3
max
max MP
W
M ?
?
? ? ? ? <80MPa
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
（5）剛度驗算
I= 4
3 3
40.942cm
12
100 1.7
12
h ?
?
B ?
fmax=
128EI
ql4
= ?
? ? ?
?
128 4.5 10 40.942
39750 0.254
0.66mm>250/400=0.625mm
經(jīng)驗算，變形稍大，考慮現(xiàn)場現(xiàn)有材料，仍采用1.7cm 竹膠板。
3.2.4、豎向背肋
4 根豎向背肋（6cm×4cm 方木）承受模板（寬度80cm）傳遞荷載，為了簡化計算
（偏安全），對P0 與P2 之間豎肋進(jìn)行驗算，即跨徑l1=0.75，l1=0.82，方木抗拉強(qiáng)度為
10MPa（偏安全考慮，取容許應(yīng)力），彈性模量E=10×103MPa，方木截面慣性矩I=72cm4，
截面抵抗矩W=24cm3，則，按兩不等連續(xù)梁進(jìn)行驗算，則：
圖3.2.4-1 豎肋計算簡圖
考慮經(jīng)濟(jì)性和偏安全考慮，q 取P0 和P1 的平均值來計算，有：
q= 1.4 4.0 0.8 4
2
1.2 50 29.5 ? ? ? ?
?
（ ? ） =10.66KN/m
（1）強(qiáng)度驗算
n=0.82/0.75=1.1，查《路橋計算手冊》附表2-12，當(dāng)n=1.1 時，系數(shù)取-0.1388。
Mmax ? ?0.1388?ql2 ? ?0.1388?10.66?0.752 ? ?0.832KN ?m
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
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34.67 a 80 a
24 10
832
6
max
max MP MP
W
M ? ?
?
? ? ? ?
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
（2）剛度驗算
為了計算便于驗算，偏安全考慮，按等跨L=0.82m 對擾度進(jìn)行驗算，剛度僅考慮自
重荷載，組合系數(shù)按1.0 考慮，則有：
q=0.8×（50+29.5）/2/4=7.95KN/m
fmax=
100 10 10 72
0.521 7950 0.82
100
0.521 ql
4 4
? ? ?
?
? ? ?
EI
=2.6mm>820/400=2.05mm
經(jīng)驗算，變形稍大，考慮現(xiàn)場材料，且計算模型偏安全，故仍采用6cm×4cm 方木
作為豎向背肋。
3.2.5、對拉螺桿及橫向背肋
（1） M14 螺栓（拉桿）強(qiáng)度驗算
①為了簡化計算，選取最不利的受力P1=29.5KPa 對應(yīng)的拉桿進(jìn)行驗算，根據(jù)模板
尺寸及拉桿分布選取80cm×78.5cm 模板單元傳遞荷載作為驗算荷載，則：
F 螺栓組合=0.8×0.785×[1.2×29.5+1.4×4]=25.748KN
②每根螺栓的拉力,查《路橋計算手冊》P187，對拉螺栓力學(xué)性能表，可知M14 的
容許拉力為17800N：
F 螺栓組合=25.748/2=12.874KN<17.8KN
經(jīng)驗算，采用M14 螺栓滿足強(qiáng)度要求。
（6）橫向背肋強(qiáng)度驗算
橫向背肋采用雙肢Φ22HRB 鋼筋制作；橫向背肋由M14 拉桿對拉和兩側(cè)模板（含
方木）支撐固定，故橫向背肋按兩端固定梁進(jìn)行驗算，l=50cm，E=2.0×105，抗拉強(qiáng)度為
210MPa，I=2×1.1499=2.2998cm4，W=2×1.0454=2.0908cm3，則：
其中l(wèi)=0.5m，a=0.125m
P=0.8×0.785×[1.2×29.5+1.4×4]/4=6.437KN
太龍公路擴(kuò)容提速工程設(shè)計施工總承包（EPC）項目SJSG01 標(biāo)段橋面系及附屬工程專項施工方案
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（1）強(qiáng)度驗算
Mmax 0.201 m
0.5
6.437 0.125
l
pa2 2
? ?
?
? ? KN
96 a 210 a
2.0908 10
201
6
max
max MP MP
W
M ? ?
?
? ? ? ?
經(jīng)驗算，強(qiáng)度滿足要求。
（2）剛度驗算
剛度僅考慮自重荷載，組合系數(shù)按1.0 考慮，則有：
P=0.8×0.785×29.5/4=4.6315KN/m
fmax= ?
?
? ?
? ? ?
? ?
? ）? （ ）
0.5
3 4 0.125
24 2 10 2.2998
4631.5 0.125 0.5
l
(3 4a
24
Pa l
3
2 2
EI
0.66mm<500/400=1.25mm
經(jīng)驗算，剛度滿足要求。

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