導(dǎo)航：安全管理網(wǎng)>> 安全論文>> 機(jī)械安全論文>>正文

高壓加熱器泄漏堵漏方法及工藝

文檔作者：楊飛游世偉文檔來(lái)源： 1．巴蜀江油電廠(chǎng) 2．巴蜀江油電力工程公司，		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2025年09月29日
下載地址：點(diǎn)擊這里	文件大?。?196.17 KB 共3頁(yè)	文檔格式： PDF	下載點(diǎn)數(shù)： 1 點(diǎn)（VIP免費(fèi)）

全屏查看

內(nèi)容預(yù)覽 [文件共3頁(yè)]

本文件共3頁(yè)，如需編輯使用，請(qǐng)下載。

注：預(yù)覽效果可能會(huì)出現(xiàn)部分文字亂碼（如口口口）、內(nèi)容顯示不全等問(wèn)題，下載是正常的。

	文件大?。?96.17 KB 共3頁(yè) 文件格式：PDF 下載點(diǎn)數(shù)：1 點(diǎn)（VIP會(huì)員免費(fèi)）

下一篇：高壓加熱器疏水管道泄漏及其處理

上一篇：高壓加熱器泄漏原因分析及處理

文本預(yù)覽

僅提取頁(yè)面文字內(nèi)容，供快速閱讀使用。

第2O3070年卷第021月期 四 川 電 力 技 術(shù)
Siehuan Electric PowerTeehnolo~
Vo1．30-No．1
Feb．．20∞
高壓加熱器泄漏堵漏方法及工藝
楊飛 。游世偉
(1．巴蜀江油電廠(chǎng)，四川江油621700；2．巴蜀江油電力工程公司，四川江油621700)
摘要：針對(duì)巴蜀江油電廠(chǎng)330／riVe機(jī)組的高壓加熱器泄漏情況，進(jìn)行了淺析，根據(jù)其不同的泄漏方式提出相應(yīng)的堵
漏方法，同時(shí)重點(diǎn)就管板泄漏和熱交換管泄漏的堵漏方法廈焊接特點(diǎn)等進(jìn)行了介紹和討論。
關(guān)鍵詞：330^ 機(jī)組；高壓加熱器；泄漏；堵漏
r曩I(mǎi)d：Thek lge situation oflli 一pressure heaterin 3301rIVe unit ofBashu JiangyouPowerPlanti8 8 yzedin brief，andthe
leak—proofmetho&amp;amp; in O,13~ withthe diferentle B_re pIop嗍ed．Theintroduetior~and analyses 0ftheleak—proofm~
and welding charaetexisdes for tube p leakage and heat—exchange pipe leakage are曲 }sed．
Key words：330／rIVe unit；l1ig}l—pressure heater；leakage；leak—proof
中圖分類(lèi)號(hào)：TK172 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：B 文章編號(hào)：1003—6954(2007)01—0076—03
1 高壓加熱器系統(tǒng)簡(jiǎn)介
巴蜀江油電廠(chǎng)2×330 M'W機(jī)組高壓加熱系統(tǒng)由
3臺(tái)高壓加熱器組成，就工質(zhì)水的流向和抽汽而言分
為6號(hào)高壓加熱器、7號(hào)高壓加熱器、6號(hào)前置高壓加
熱器，三臺(tái)高壓加熱器立式串聯(lián)布置。該系列高壓加
熱器由DELAR—WEIR生產(chǎn)；隨31號(hào)、32號(hào)機(jī)組的投
運(yùn)，該高壓加熱器系統(tǒng)分別于1990年12月和1991年
投運(yùn)。各高壓加熱器投運(yùn)十年以來(lái)運(yùn)行狀況良好。
2 泄漏方式
1999年1月12日32號(hào)機(jī)6號(hào)高壓加熱器首次
發(fā)生泄漏以來(lái)，32號(hào)機(jī)6號(hào)高壓加熱器和3l號(hào)機(jī)6
號(hào)、7號(hào)高壓加熱器發(fā)生了多次泄漏的情況，并且由
于堵管率超標(biāo)，分別于2001年和2002年對(duì)32號(hào)機(jī)6
號(hào)高壓加熱器和31號(hào)機(jī)6號(hào)高壓加熱器進(jìn)行了更
換，其更換后的32號(hào)機(jī)6號(hào)高壓加熱器于2001年2
月就發(fā)生了首次泄漏。根據(jù)巴蜀江油電廠(chǎng)2×330
M'W機(jī)組高壓加熱器的泄漏情況，可以將高壓加熱器
的泄漏分為管板泄漏、管子泄漏以及進(jìn)出口水室人孔
門(mén)螺栓孔泄漏和進(jìn)出口水室隔板泄漏幾種情況。
3 泄漏原因
3．1 高壓加熱器外形及內(nèi)部結(jié)構(gòu)
該機(jī)組高壓加熱器為立式倒“u”形管加熱器，主
· 76 ·
要由給水進(jìn)水室、給水出水室、管板、殼體、“u”形管、
疏水出入口、蒸汽入口及隔板等部件組成。高壓加熱
器水室、管板、殼體焊為一體。管束是經(jīng)與管板口封
焊后再進(jìn)行機(jī)械脹管的。沿管束長(zhǎng)度方向布置隔板，
以支承管子。隔板依靠粗拉桿及定距套固定。按照
傳熱布置，高壓加熱器分為三段，即過(guò)熱蒸汽冷卻段、
蒸汽凝結(jié)段和疏水冷卻段。
3．2 高壓加熱器泄漏的原因
(1)由于高壓加熱器事故疏水調(diào)節(jié)門(mén)受沖刷泄
漏，使高壓加熱器經(jīng)常處于低水位或無(wú)水位運(yùn)行。這
樣蒸汽在高壓加熱器的通流時(shí)間大大減少，高壓加熱
器中段的蒸汽來(lái)不及凝結(jié)成疏水就流入疏水冷卻段，
通過(guò)疏水接口流出。這樣使蒸汽流速大大增加，對(duì)u
型管束形成高速?zèng)_刷，時(shí)間長(zhǎng)了，使u型管的管壁變
薄而破裂泄漏。
(2)在u型管束的彎管部位，由于給水的方向發(fā)
生改變，給水對(duì)u型管束的背弧部分有很大的沖刷
作用，時(shí)間長(zhǎng)了，使u型管的管壁變薄而破裂泄漏。
高壓加熱器在投運(yùn)或停運(yùn)過(guò)程中(升溫率或降溫率過(guò)
大)，不可避免的熱沖擊。同時(shí)升溫率或降溫率過(guò)大，
造成高壓加熱器受熱不均，將產(chǎn)生內(nèi)部應(yīng)力損壞u
型管。這種損壞大多發(fā)生在u型管束與管板脹口處
(注：就實(shí)際運(yùn)行操作的程序而言，造成這種熱沖擊的
可能性也非常小，但多次高壓加熱器泄漏均發(fā)生在事
故停機(jī)后的開(kāi)機(jī)過(guò)程中，說(shuō)明該影響是較大的)。
(3)另外制造缺陷也是造成高壓加熱器泄漏的
原因。
① 在制造過(guò)程中遺留存在的u型管與管板的鎖
維普資訊 http://www.cqvip.com
第2O3Oo7卷年第021月期 四 川 電 力 技 術(shù)
Sichuan Electric PowerTvchnology
Vd．30。No．1
Feb．．2OO7
口焊焊接質(zhì)量差，造成焊口脫焊；
② 管板采用表面堆焊的方式，堆焊層存在氣孔、
夾渣等缺陷影響管板的耐沖刷能力，使管板受損造成
泄漏；
③ 管束是經(jīng)與管板口封焊后再進(jìn)行機(jī)械脹管
的，但在對(duì)管束進(jìn)行檢查中發(fā)現(xiàn)存在漏脹情況，影響
管束的抗振動(dòng)能力，如在7號(hào)高壓加熱器的疏水水位
不穩(wěn)定時(shí)也會(huì)造成6號(hào)高壓加熱器u型管束的振動(dòng)，
使其鎖口焊焊口被拉裂損壞；
④ 制造時(shí)的焊接順序不合理、焊接質(zhì)量差，致使
部分受拘束應(yīng)力較大的焊縫被拉裂，造成泄漏；
⑤ 由于焊接質(zhì)量差，部分進(jìn)出口水室隔板焊縫
存在氣孔，在給水的沖刷下迅速形成孔洞，造成泄漏。
4 處理方案
對(duì)于在判斷高壓加熱器泄漏后，對(duì)將該機(jī)組高壓
加熱器退出運(yùn)行，人孔門(mén)解體處理時(shí)，不能立即對(duì)高
壓加熱器進(jìn)行灌水檢查泄漏點(diǎn)，首先應(yīng)通入壓縮空氣
到高壓加熱器的水室，然后進(jìn)入高壓加熱器仔細(xì)查找
泄漏原因及泄漏點(diǎn)，特別是管板泄漏，此時(shí)一般高壓
加熱器溫度在6o℃以上，有助于高壓加熱器內(nèi)的積
水被蒸發(fā)，減少高壓加熱器內(nèi)的濕度，可以避免以后
在帶水的環(huán)境中進(jìn)行焊接或在損壞處結(jié)露影響施焊，
保證焊接質(zhì)量。確定泄漏原因后，根據(jù)泄漏原因制定
相應(yīng)的堵漏措施后進(jìn)行堵漏，然后灌水查找是否存在
其他泄漏點(diǎn)，再進(jìn)行堵漏，直到無(wú)泄漏為止。下面重
點(diǎn)介紹管板泄漏和U型管泄漏的處理方案。
4．1 管板泄漏
管板泄漏為高壓加熱器泄漏中最難處理的一種。
管板厚401 mm，焊接拘束度極大，焊接應(yīng)力難以釋
放，其管與管之間的距離為8 mm，原制造的管板鎖口
焊縫間距僅3刪左右，焊縫厚度為3 mm左右，在處
理過(guò)程中容易造成臨近的鎖口焊縫被拉裂，進(jìn)而引起
泄漏。因此必須采用特別的處理工藝進(jìn)行處理。
(1)因該工作在容器內(nèi)進(jìn)行，通風(fēng)條件極差且濕
度較大，故應(yīng)通人儀用空氣來(lái)改善容器內(nèi)的通風(fēng)條
件，同時(shí)兼有干燥水份、避免在損壞處結(jié)露影響施焊
的作用。為便于空氣流通在施工期間應(yīng)將該高加有
關(guān)的排放通道打開(kāi)。
(2)泄漏部位因管束密集，損壞處所形成的凹坑
等形狀極不規(guī)則；非砂輪等一般打磨工具能保證打磨
質(zhì)量，須用專(zhuān)用的打磨工具，如錐形、柱形、球形磨頭
等；打磨工作量大，難度也大，施工人員必須精心操
作。對(duì)于較大且較深的泄漏部位要根據(jù)其形狀加工
堵頭，進(jìn)行封堵。其堵頭必須具有0．1 mm左右的緊
力。堵頭最好低于管板I一3 rnln，封堵后再進(jìn)行封堵
焊。
(3)在對(duì)損壞的鋼管進(jìn)行封堵時(shí)，對(duì)于堵頭最好
選用與鋼管同種材質(zhì)的圓鋼進(jìn)行加工，一般不推薦事
先加工一大批堵頭，要根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)打磨后，鋼管的尺寸
進(jìn)行加工，由于各個(gè)鋼管被沖刷的情況不一樣，各鋼
管打磨后的尺寸差別較大，每一個(gè)堵頭必須保證有
0．1 rnln左右的緊力，堵頭的錐度在1 000：5左右。為
了減少焊接時(shí)的應(yīng)力，在堵頭端部加工直徑4 mnl、深
5 rffrl的孔，堵頭打入鋼管后最好低于管板1～3 rfnTl，
封堵后再進(jìn)行封堵焊。其焊接工藝：
① 將待補(bǔ)焊位置的水痕、銹跡、污垢清潔干凈；
用儀用空氣將管子與管板的夾逢吹干，焊前用丙酮將
待焊部位再清潔一次；
② 管板被沖刷的部位應(yīng)先補(bǔ)焊(用J422)，因該
焊條抗氣孔能力較強(qiáng)；焊接時(shí)應(yīng)盡量采用斷弧焊，控
制焊縫表面平整，否則打底后會(huì)因位置不好不易再打
磨；
③ 用J5o7焊條進(jìn)行密封焊。焊接時(shí)，電弧長(zhǎng)度
不超過(guò)2 mm，由遠(yuǎn)到近進(jìn)行兩個(gè)半圓的焊接。然后
進(jìn)行管子與管板之間的角焊縫焊接，方法同焊堵頭一
樣。待上述焊縫焊完后，再用q~2．5 rnln的J50r7進(jìn)行
加強(qiáng)面焊縫焊接，操作時(shí)因可焊面積不大，可用“之”
字形運(yùn)條法；如有多個(gè)漏點(diǎn)可由遠(yuǎn)到近逐個(gè)焊接。焊
縫應(yīng)飽滿(mǎn)，并與母材過(guò)度平滑；
④ 焊接人員：必須選派長(zhǎng)期合格率高經(jīng)驗(yàn)豐富
的“I”類(lèi)持證焊工進(jìn)行操作，焊接時(shí)必須嚴(yán)格控制層
間溫度，每焊一層后，由鉗工用風(fēng)鎬捶打焊縫，消除應(yīng)
力，焊接不要返工，才能保證焊接效果；
⑤ 焊接后著色檢查，確保無(wú)裂紋。
4．2 U型管泄漏
U型管泄漏，進(jìn)行堵焊時(shí)如果工藝不到位容易造
成管板鎖El焊縫被拉裂進(jìn)而在運(yùn)行中發(fā)生管板泄漏，
其堵焊工藝如下。
(1)堵頭的加工和堵漏工作的準(zhǔn)備與管板泄漏
一樣。
(2)焊接工藝：
① 將待補(bǔ)焊位置的水痕、銹跡、污垢清潔干凈；
． 77 ·
維普資訊 http://www.cqvip.com
第2003o7卷年第021月期 Siehuan四 Ele川etrl電e P力． 日技T術(shù)eeh nolo~, Vo1．3o。N0．1
Feb．。20o7
用儀用空氣將管子吹干，焊前用丙酮將待焊部位再清
潔一次；
② 使用手工氬弧焊焊接堵頭，焊條選用．150即
可，要選擇小規(guī)范參數(shù)施焊，焊接時(shí)不要過(guò)多傷害管
口，進(jìn)而影響鎖口焊焊縫，焊縫應(yīng)飽滿(mǎn)；
③ 焊接后著色檢查，確保無(wú)裂紋。
5 處理后情況
該廠(chǎng)高壓加熱器按照上述方案進(jìn)行處理后能保
證高壓加熱器的長(zhǎng)期運(yùn)行，處理部位基本不存在重復(fù)
泄漏，大大提高了高壓加熱器投入率，延長(zhǎng)了設(shè)備使
用壽命，確保了機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。
6 結(jié)論
高壓加熱器產(chǎn)生缺陷的原因復(fù)雜多樣，不同類(lèi)型
的高壓加熱器產(chǎn)生缺陷的原因、缺陷分布位置、缺陷
形式均不同。通過(guò)對(duì)巴蜀江油電廠(chǎng)330 Mw機(jī)組高
壓加熱器的泄漏情況的分析，根據(jù)泄漏的方式及處理
難點(diǎn)，探索了不同的堵漏方法，消除了高壓加熱器泄
漏，保證了機(jī)組安全、經(jīng)濟(jì)、長(zhǎng)周期運(yùn)行。
(收稿日期：2006—09—25)
(上接第72頁(yè)) 膛壓力在一3O～+30 P 右。
在一次風(fēng)、二次風(fēng)、邊界風(fēng)調(diào)好后，再調(diào)節(jié)送風(fēng)機(jī)
入口擋板，調(diào)至送風(fēng)機(jī)出口風(fēng)壓不小于2．4 kPa，爐膛
含氧量調(diào)至不小于3％。
4．2．3 一次風(fēng)調(diào)節(jié)
(1)降低一次風(fēng)風(fēng)壓：在能滿(mǎn)足制粉出力的情況
下，通過(guò)調(diào)整制粉系統(tǒng)各風(fēng)門(mén)，將一次風(fēng)風(fēng)壓從原來(lái)
的2．2—2．9 Ida降到1．4—1．8 Ida運(yùn)行，使一次風(fēng)風(fēng)
速降低促使風(fēng)粉噴入爐膛內(nèi)著火提前，達(dá)到穩(wěn)燃目
的，可減少投油槍數(shù)量甚至不投油槍。
(2)提高一次風(fēng)風(fēng)溫：鍋爐低負(fù)荷時(shí)，在能滿(mǎn)足
制粉出力的情況下，調(diào)整制粉系統(tǒng)各風(fēng)門(mén)，適當(dāng)開(kāi)啟
排粉機(jī)入口熱風(fēng)門(mén)，滲入熱風(fēng)，將乏氣從6o C左右提
高到70—75℃，使風(fēng)粉噴入爐膛時(shí)達(dá)到著火條件而
需吸收的煙氣熱量減少，而著火提前，達(dá)到穩(wěn)燃目的。
(3)在停運(yùn)行單臺(tái)排粉機(jī)情況下，停運(yùn)的火嘴一
次風(fēng)關(guān)閉，全開(kāi)火嘴冷卻風(fēng)門(mén)。在未停排粉機(jī)情況
下，停運(yùn)的火嘴一次風(fēng)開(kāi)5％，火嘴冷卻風(fēng)門(mén)不開(kāi)。
4．2．4 二次風(fēng)調(diào)節(jié)
各角二次風(fēng) ~,f-i保持全開(kāi)，按火嘴投運(yùn)方式進(jìn)行
如下調(diào)節(jié)。
(1)8個(gè)火嘴全投情況下，上、下二次風(fēng)門(mén)開(kāi)度調(diào)
小至70 80％左右，中二次風(fēng)門(mén)開(kāi)度調(diào)少至30％左
右。
(2)單層火嘴投入情況下，當(dāng)是上層火嘴投用
時(shí)，采用下壓火配風(fēng)，當(dāng)是下層火嘴投用時(shí)，采用上抬
火配風(fēng)，各二次風(fēng)門(mén)調(diào)小至表1開(kāi)度左右。
表1 二次風(fēng)門(mén)開(kāi)度
投運(yùn)火
嘴方式
二次風(fēng)分風(fēng)門(mén)開(kāi)度(％)
上 中上 中下 下
4．2．5 邊界風(fēng)的調(diào)節(jié)
未投火嘴的邊界風(fēng)門(mén)開(kāi)度調(diào)小至10％，投運(yùn)火
嘴的邊界風(fēng)門(mén)開(kāi)度調(diào)小至20％。
5 效果及效益
采用該操作方法，2004年鍋爐車(chē)間員工能做到
鍋爐負(fù)荷低至60 t／h仍能少油甚至斷油穩(wěn)定運(yùn)行，鍋
爐各管壁溫度都能控制在允許范圍之內(nèi)。
統(tǒng)計(jì)2004年3 7月份實(shí)施上述操作方法后，二
期鍋爐油耗用于低負(fù)荷穩(wěn)燃比例由原來(lái)的67．Ol％
下降到47．02％，這主要是采取上述措施后，正常低
負(fù)荷時(shí)做到了少投油或不投油助燃，非正常低負(fù)荷如
單引風(fēng)機(jī)或單排粉機(jī)運(yùn)行時(shí)，也做到了少投油或不投
油助燃。
2004年鍋爐總柴油消耗為150．12萬(wàn)L，按二期
鍋爐油耗占總油耗比例88．6％，該項(xiàng)目月均可降低
柴油消耗為2．22萬(wàn)L，年降低柴油消耗26．64萬(wàn)L，
年節(jié)約成本95．9萬(wàn)元。

網(wǎng)友評(píng)論 more

機(jī)械安全論文最新內(nèi)容

01-25