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軟土地區(qū)某多層房屋糾傾加固技術

文檔作者：戴占彪１付素娟２李旭光１李光宏３文檔來源： 1.河北建研科技有限公司 2.河北省建筑科學研究院 3.河北工業(yè)大學土木工程學院		點擊數(shù)：	更新時間： 2025年12月15日
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４４
施　工　技　術
ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ
２０１４ 年８ 月下
第４３ 卷　第１６ 期
ＤＯＩ：１０?? ７６７２／ ｓｇｊｓ２０１４１６００４４
軟土地區(qū)某多層房屋糾傾加固技術?
戴占彪１，付素娟２，李旭光１，李光宏３
（１． 河北建研科技有限公司， 河北石家莊　０５００２１； ２． 河北省建筑科學研究院，
河北石家莊?。埃担埃埃玻保?３． 河北工業(yè)大學土木工程學院， 天津　３００４０１）
［摘要］ 綜合上部結構、樁基礎、地基土體３ 方面對云南某住宅樓的傾斜原因進行分析。根據(jù)下部土體及建筑結構
形式，對建筑物采用錨桿靜壓樁止傾加固，采用截樁迫降的處理方法對該建筑物進行糾傾施工。工程實踐表明，本
工程截樁迫降法糾傾速度快、沉降穩(wěn)定易控制且能保證整幢房屋均勻地回傾；在截樁結束封樁后，沉降能迅速穩(wěn)
定，工后沉降較小。
［關鍵詞］ 混凝土結構；糾傾；錨桿靜壓樁；地基加固
［中圖分類號］ ＴＵ７４６?? ３ ［文獻標識碼］ Ａ　　　　［文章編號］ １００２?８４９８（２０１４）１６?００４４?０４
Ｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇ ｏｆ ａ Ｍｕｌｔｉ?ｓｔｏｒｅｙ
Ｈｏｕｓｅｓ ｏｎ Ｓｏｆｔ Ｓｏｉｌ Ａｒｅａ
Ｄａｉ Ｚｈａｎｂｉａｏ１，Ｆｕ Ｓｕｊｕａｎ２，Ｌｉ Ｘｕｇｕａｎｇ１，Ｌｉ Ｇｕａｎｇｈｏｎｇ３
（１． Ｈｅｂｅｉ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏ． ， Ｌｔｄ． ， Ｓｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇ，Ｈｅｂｅｉ　０５００２１， Ｃｈｉｎａ；
２． Ｈｅｂｅｉ Ａｃａｄｅｍｙ ｏｆ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ，Ｓｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇ，Ｈｅｂｅｉ　０５００２１， Ｃｈｉｎａ；
３． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｈｅｂｅｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｔｉａｎｊｉｎ?。常埃埃矗埃?， Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ａｎａｌｙｚｅｓ ｔｈｅ ｒｅａｓｏｎｓ ｏｆ ａ ｔｉｌｔｅｄ ｒｅｓｉｄｅｎｔｉａｌ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｉｎ Ｙｕｎｎａｎ， ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ ｕｐｐｅｒ
ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ， ｐｉｌｅ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｏｉｌ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ． Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｌｏｗｅｒ ｐａｒｔ ｏｆ ｔｈｅ ｓｏｉｌ ａｎｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｆｏｒｍ，
ａｎｃｈｏｒ ｐｉｌｅｓ ａｒｅ ｕｓｅｄ ｆｏｒ ｔｈｅ ｅｎｄ ｏｆ ｄｕｍｐｉｎｇ ａｎｄ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ， ａｎｄ ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｃｕｔ ｐｉｌｅ ｉｓ ｕｓｅｄ
ｆｏｒ ｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ． Ｔｈｅ ｐｒｏｊｅｃｔ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｃｕｔ ｐｉｌｅ ｈａｓ ｔｈｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ
ｆａｓｔ ｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ， ｓｔａｂｌｅ ａｎｄ ｅａｓｙ ｔｏ ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ ａｎｄ ｅｎｓｕｒｅｓ ｔｈｅ ｗｈｏｌｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｕｎｉｆｏｒｍｌｙ ｄｕｍｐｉｎｇ
ｂａｃｋ． Ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｓｅａｌｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｃｕｔ ｐｉｌｅｓ ｉｓ ｆｉｎｉｓｈｅｄ， ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ ｃａｎ ｑｕｉｃｋｌｙ ｓｔａｂｉｌｉｚｅ， ｗｉｔｈ ｓｍａｌｌ
ｐｏｓｔ?ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ； ｒｅｃｔｉｆｉｃａｔｉｏｎ； ａｎｃｈｏｒ ｐｉｌｅｓ； ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ
? 河北省建設科學技術研究計劃（２０１３?１１３） ［作者簡介］ 戴占彪，工程師，Ｅ?ｍａｉｌ：ｄａｉｚｈａｎｂｉａｏ＠１６３． ｃｏｍ ［收稿日期］ ２０１４?０１?２０
１　工程概況
云南省某住宅樓結構形式為地上６ 層（局部７
層），無地下室的普通磚混結構，東西長１０６ｍ，南北
寬１２ｍ，樓頂標高２０?? ７００ｍ。該建筑采用墻下單排
樁基礎，樁基為樁徑５００ｍｍ 的水泥土加芯攪拌樁Ａ
（ｓ） 型， 芯樁采用預制混凝土方樁， 截面尺寸
２５０ｍｍ ×２５０ｍｍ，混凝土強度等級為Ｃ３０，攪拌樁長
度為１１?? １ ～１７?? ６ｍ，芯樁長度均為９?? ０ｍ。該建筑結
構平面及各沉降觀測點位置（Ｊ１ ～ Ｊ２８）如圖１ 所示。
該住宅樓自２０１０ 年１０ 月完成樁基施工，２０１０
年１１ 月—２０１１ 年４ 月進行主體結構施工。２０１１ 年
４ 月主體結構完成后，沉降觀測結果顯示：南側外縱
墻８ 個沉降觀測點沉降量為６ ～９ｍｍ，北側外縱墻８
個沉降觀測點沉降量為６ ～ ８ｍｍ，沉降量及沉降差
均較小。２０１１ 年８ 月主體竣工時，沉降觀測結果顯
示：南側外縱墻８ 個沉降觀測點沉降量為２４ ～
２９ｍｍ， 北側外縱墻８ 個沉降觀測點沉降量為１６４ ～
２９１ｍｍ，建筑物明顯向北側傾斜。最大傾斜率
１６?? ９‰，平均傾斜率１４?? ４‰，遠高于規(guī)范４‰的允許
值。在此期間，該建筑物北側相鄰工程于２０１０ 年
１１ 月中旬開挖基坑土方并持續(xù)抽水施工，基坑周邊
未作支護處理，２０１１ 年２—７ 月開始進行樁基、基礎
承臺以及底板施工。經(jīng)過后續(xù)持續(xù)沉降觀測發(fā)現(xiàn)，
該房屋沉降還未穩(wěn)定，其沉降量和沉降差還在持續(xù)
增長且沉降速率有增大的趨勢，綜合該樓的傾斜現(xiàn)
狀，需對該樓進行加固糾傾處理。２　工程地質概況
根據(jù)巖土工程勘察報告，該住宅樓主要地層自
上而下分別為雜填土、淤泥、有機質黏土、粉質黏土
２０１４ Ｎｏ． １６ 戴占彪等：軟土地區(qū)某多層房屋糾傾加固技術 ?。矗?
　　　　　　
圖１　建筑結構平面布置及各沉降觀測點位置（Ｊ１ ～ Ｊ２８）
Ｆｉｇ． １　Ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｐｌａｎ ｌａｙｏｕｔ ａｎｄ ｔｈｅ ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｓｅｔｔｌｅｍｅｎｔ ｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎ ｐｏｉｎｔｓ （Ｊ１ ～ Ｊ２８）
表１　該土層主要物理力學指標
Ｔａｂｌｅ １?。裕瑁?ｍａｉｎ ｐｈｙｓｉｃａｌ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｏｉｌ
土層
厚度／
ｍ
含水率
Ｗ ／ ％
壓縮模量／
ＭＰａ
內摩擦角／
（°）
黏聚力／
ｋＰａ
承載力特
征值／ ｋＰａ 土層描述
雜填土４?? ０ ～５?? ０ ３３?? ５ — — — — 由建筑垃圾組成，
含粉質黏土
淤泥２?? ０ ～４?? ０ ７０?? ４ １?? ６ ３?? ８ １０?? ０ ６０?? ０ 高壓縮性，流塑狀
有機質黏土２?? ０ ～４?? ０ ６０?? ９ ２?? １ ５?? ８ １１?? ０ ８０?? ０ 飽和狀，含腐殖質
粉質黏土２?? ０ ～３?? ０ ３６?? ０ ３?? １ １２?? ３ ５?? ３ １２０?? ０ 可塑狀，部分可見
圓礫１６?? ０ — ２０?? ８ — — ２６０?? ０ 中密，普遍分布
及圓礫層，且雜填土及軟弱土層較厚；穩(wěn)定地下水
位于地面下１?? ０ ～ ２?? ５ｍ，且對混凝土結構及鋼筋具
微腐蝕性。該土層主要物理力學指標如表１ 所示。
３　傾斜原因分析
建筑物傾斜作為軟弱地基上一種常見的工程
問題，其不均勻沉降和差異沉降的原因是多方面
的［１］ 。目前，多層建筑帶樁基礎分析計算均是將上
部結構、基礎和地基分開考慮，這樣雖然能夠簡化
計算，但其結果與實際情況卻存在較大誤差。
所有建筑物其上部結構全部質量（包括各種恒
荷載和活荷載）都是由地基土來承擔的［２］ ，基礎和
地基各自的工作性狀（包括變形和內力）不僅僅取
決于荷載的大小與分布以及結構形式，在一定意義
上更取決于它們三者抵抗變形的剛度大小及其相
互關系［３］ 。結合該工程實際，本文通過上部結構、
基礎以及地基土體３ 方面來對該結構傾斜原因進行
分析。
３?? １　上部結構荷載
該建筑物局部７ 層位于北側，結構局部高差明
顯。且其平面布置中，靠近北側主要為書房與廚
房，外縱墻房間布置小，縱、橫墻較多，結構自重大，
而南側主要為客廳、臥室，其開間大、自重輕，造成
結構重心與形心不重合，結構對抗傾覆不利。在建
筑物發(fā)生向北傾斜的不均勻沉降后，由于上部結構
重心北移，將加劇結構向北傾斜。
３?? ２　結構基礎
通過查閱該住宅樓巖土工程勘察報告、有關施
工記錄、建設工程施工圖設計文件審查報告書以及
相關規(guī)范，該工程結構基礎存在以下問題。
１）建筑結構措施　該建筑縱向總長１０６ｍ，長高
比遠大于３，應當設置沉降縫但基礎未斷開，不滿足
建筑地基基礎設計規(guī)范對沉降縫的設置要求。
２）樁基基礎　該工程設計采用夾芯攪拌樁作
為上部磚混結構基礎，其中芯樁長９ｍ，屬短芯攪拌
樁Ａ（ｓ）型，不滿足規(guī)范對加芯攪拌樁用作樁基時預
制混凝土芯樁的長度比不宜小于０?? ８７ 的規(guī)定［４］ 。
同時，本工程短芯Ａ（ｓ）型芯樁樁端以下無芯水泥土
攪拌樁較長，其樁長大于短芯攪拌樁剛性影響長
度，主要用于復合地基，不宜用作樁基礎。后經(jīng)審
圖復核驗算，樁基承載力不足，審圖回復要求芯樁
長度改為１３ｍ，但未執(zhí)行。
３?? ３　建筑地基土體
１）建筑土體欠固結　該樓所在場地為山間沖
洪積小盆地地貌，地層主要由典型的沖洪積淤泥、
有機質黏土等軟土組成。且該區(qū)域原為大面積稻
田和水塘，場地內存在３ｍ 厚的雜填土，在地基土回
填時未進行夯實處理，土體尚處于次固結狀態(tài)，回
填土堆載將導致下部軟土產(chǎn)生固結沉降，且該樓所
在位置回填較晚，回填后２ 個月即開始樓體施工。
２）鄰近建筑影響　該建筑場地地下水位較淺，
場地內主要為承載力較低的軟土層覆蓋，地下水位
對建筑沉降影響顯著［５］ 。北側相鄰工程基坑開挖
邊緣距北側地基梁較近，為７?? ５ ～ １１?? ０ｍ（見圖２）；
基坑開挖后擱置時間較長，基坑周邊未采取支護措
施，并且在其基礎施工過程中對基坑進行了抽水處
理，導致基坑土體開裂、坍塌，進而引起建筑北側地
基土體所受主動土壓力過大，北側土體沿水平向擠
出并帶動上部結構向北側傾斜。
?。矗?施工技術 第４３ 卷
圖２　北側基坑開挖示意
Ｆｉｇ． ２　Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｎｏｒｔｈ ｓｉｄｅ
綜合以上分析，該樓傾斜的主要原因為相鄰建
筑物基坑開挖并抽水引起北側地基土體有效應力
的改變。同時，結構重心北移以及建筑樁基承載力
不足又加劇了結構整體向北傾斜。
４　傾斜加固方案
鑒于該建筑物周邊有大量建筑群，若采用降
水、堆載和掏土等迫降糾傾方法可能對鄰近建筑群
產(chǎn)生不可避免的影響，甚至造成新的工程問題，綜
合考慮后采用截樁糾傾法。
４?? １　止傾加固
４?? １?? １　北側高壓旋噴樁施工
針對北側基坑內因建筑樁基基礎施工基坑持
續(xù)抽水以及該樓沉降仍在增長的問題，在建筑北側
外縱墻以外３?? ０ｍ 左右，施工２ 排格柵式加芯旋噴
樁，樁徑為６００ｍｍ，樁與樁之間咬合１５０ｍｍ，樁長為
進入第⑥層圓礫層≥４ｍ，在成樁完成后及時壓入截
面尺寸為３００ｍｍ ×３００ｍｍ 的預制鋼筋混凝土芯樁，
芯樁通長配制，混凝土強度等級為Ｃ３０，以減小或消
除北側工程基坑開挖及施工對該樓的影響。
４?? １?? ２　錨桿靜壓樁施工
針對原設計樁基承載力不足的情況，在建筑物
地基梁兩側植筋并增補錨桿靜壓樁，錨桿靜壓樁數(shù)
量通過計算確定。同時，為達到止傾效果，首先在
建筑物北側沿縱墻施工錨桿靜壓樁，并在施工完成
后立即封樁處理；再在建筑物南側施工錨桿靜壓
樁，待建筑物回傾至規(guī)范允許范圍內，對南側錨桿
靜壓樁進行封樁處理，以及時止傾。
４?? ２　糾傾施工
結合該建筑傾斜原因分析，本工程截樁糾傾采
用分批次截樁施工，為促使建筑物快速回傾，根據(jù)
現(xiàn)場實際情況在上部結構南側施加偏心荷載。
４?? ２?? １　截樁糾傾
１）截樁設計　根據(jù)結構受力特點，在建筑物南
側外縱墻下及靠近外縱墻的橫墻下選樁截斷。斷
樁數(shù)量根據(jù)單樁靜載力試驗結果確定，并滿足剩余
樁基受力在靜載試驗Ｑ?ｓ 曲線發(fā)生較大沉降量所對
應的荷載值或樁基極限承載力的０?? ７ 倍左右，以保
證截樁后各樁受力均不超過其極限荷載。
２）截樁施工　鑒于該工程外縱墻東側較西側
沉降小，在截樁時截樁順序自東側逐步向西側過
渡，并結合現(xiàn)場沉降觀測，確定新的斷樁進度和批
次，通過分批次的截樁，使建筑物南側在結構自重
作用下逐步下沉，直至建筑物傾斜率滿足規(guī)范要
求，圖３ 為該建筑物第１，２ 單元的截樁位置與批次
（○，△，□分別為第１，２，３ 批次截樁）。
圖３　建筑物第１，２ 單元截樁示意
Ｆｉｇ． ３　Ｔｈｅ ｓｃｈｅｍａｔｉｃａｌｌｙ ｏｆ ｔｈｅ ｆｉｒｓｔ ａｎｄ
ｓｅｃｏｎｄ ｕｎｉｔ ｃｕｔ ｐｉｌｅ
截樁時，同一個單元或同一批次中，每次只允
許截斷１ 根樁。在斷樁樁頂墊塊放置完成后，再截
斷下１ 根樁。斷樁迫降過程中，應加大沉降觀測和
傾斜測量次數(shù)，觀測頻率可為０?? ５ｄ／ 次，并保證建筑
物沉降速率控制在５ｍｍ／ ｄ 以內。初期沉降較小時，
可在建筑物南側各房間內灌水加載；若沉降速率較
大，應將鋼墊板放入部分所斷樁預留的空隙，使其
重新受力，使沉降速率始終處在可控范圍內。截樁
完成，建筑物回傾至傾斜值４‰范圍后，及時對南側
錨桿靜壓樁封樁，并對斷樁進行接樁處理。
４?? ２?? ２　上部結構南側加載
鑒于首次截樁后沉降速度過緩，考慮到該樓未
進行室內裝修，上部荷載未達到設計值，且上部結
構荷載偏心，結構重心北移，因此本工程在結構南
側各層采用灌水加載（加載區(qū)域見圖３ 陰影部分），
使結構重心向南偏移，以促使結構截樁后快速回傾。
５　效果分析
５?? １　止傾效果分析
該工程自２０１１ 年１１ 月３ 日施工高壓旋噴樁，
圖４ 為該建筑自北側高壓旋噴樁施工起變形曲線
（圖中，Ａ 為北側錨桿靜壓樁開始施工；Ｂ 為南側錨
桿靜壓樁施工；Ｃ，Ｅ，Ｆ 分別為第１，２，３ 批次截樁；Ｄ
為南側灌水加載；Ｇ 為截樁完成；Ｈ 為封樁處理）。
從圖４ 可以看出：①高壓旋噴樁施工于第５ 天
完成，施工過程中，建筑北側仍有小幅沉降。自第５
天起，北側錨桿靜壓樁施工過程中，建筑北側出現(xiàn)
較明顯的附加沉降，并于第１ 次截樁時沉降趨于緩
和，經(jīng)分析認為該附加沉降原因主要為錨桿靜壓樁
施工過程中引起原樁基周圍土體擾動，樁側摩阻力
降低，原土體自平衡打亂所致。②第１ 批截樁后，北
２０１４ Ｎｏ． １６ 戴占彪等：軟土地區(qū)某多層房屋糾傾加固技術 ?。矗?
圖４　自高壓旋噴樁施工起北側縱墻沉降曲線
Ｆｉｇ． ４?。裕瑁?ｖｅｒｔｉｃａｌ ｗａｌｌ ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｔｈｅ
ｎｏｒｔｈ ｓｉｄｅ ｓｉｎｃｅ ｈｉｇｈ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｊｅｔ ｇｒｏｕｔｉｎｇ ｐｉｌｅ
側沉降趨于穩(wěn)定，但在對上部結構南側加載處理
后，北側沉降出現(xiàn)小幅波動，但總體仍有下沉趨勢，
這說明在南側樁體沉降過程中，結構自身整體性較
好，整體調控能力較強。③在第２ 批截樁完成特別
是第３ 批截樁施工中期，建筑北側有翹起的趨勢，并
出現(xiàn)了錨桿靜壓樁受拔的現(xiàn)象，經(jīng)分析認為其可能
為回傾預留時間短、回傾速度過快所致。在第５５ 天
對南側錨桿靜壓樁封樁以及對斷樁接樁處理后，北
側建筑沉降又逐漸回落并保持穩(wěn)定。
５?? ２　糾傾效果分析
該糾傾工程自北側高壓旋噴樁施工開始，針對
南側外縱墻１２ 個沉降點也進行了沉降觀測，沉降曲
線如圖５ 所示。
圖５　自高壓旋噴樁施工南側縱墻沉降曲線
Ｆｉｇ． ５?。裕瑁?ｖｅｒｔｉｃａｌ ｗａｌｌ ｓｕｂｓｉｄｅｎｃｅ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｔｈｅ
ｓｏｕｔｈ ｓｉｄｅ ｓｉｎｃｅ ｈｉｇｈ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｊｅｔ ｇｒｏｕｔｉｎｇ ｐｉｌｅ
從圖５ 可以看出：①自高壓旋噴樁施工到第１
批截樁開始，建筑南側沉降曲線較平緩，但總體有
下沉趨勢。初步截樁時，由于剩余樁體較多，沉降
量非常小，經(jīng)分析認為可能為樁間土體對上部結構
具有較強的約束作用，同時截樁數(shù)量過少，上部結
構自重尚不足以促使樁體沉降。②在對上部結構
各樓層南側灌水加載并掏去南側樁間土后，南側產(chǎn)
生了較明顯的附加沉降，并在第２ 次截樁時出現(xiàn)顯
著沉降。在第５５ 天時建筑南側回傾至４‰規(guī)范要
求后，開始止傾工作，止傾工作歷時１６ｄ。③南側錨
桿靜壓樁全部封樁完成后，自第５９ 天開始，南側錨
桿靜壓樁與原樁體發(fā)揮作用，南側建筑物沉降趨于
平緩。在隨后近半月的沉降觀測，建筑整體基本無
沉降，糾傾工作結束。
本工程糾傾工作自２０１１?１１?０３ 開始，糾傾時
間共計４３ｄ。其中，房屋共計４５９ 根樁，截樁２９１
根，糾傾結束時建筑物最大傾斜率已降至３‰以
內，建筑變形亦趨于穩(wěn)定。糾傾過程中，北側縱墻
出現(xiàn)少量裂縫，雖然裂縫并未開展，但在今后截樁
糾傾中，應注意對于沉降量較大一側進行整體加
強處理。
６　結語
１）通過對本工程采用錨桿靜壓樁止傾加固和
截樁糾傾相結合的處理方法對該建筑物進行糾傾
施工，驗證了在軟土地基上采用截樁糾傾法進行糾
傾施工，其具有糾傾速度快，沉降穩(wěn)定容易控制，整
幢房屋能均勻地回傾，在截樁結束封樁后，沉降能
迅速穩(wěn)定，工后沉降較小的特點。
２）在軟土地基乃至其他任何地基上新建建筑
或因其他原因需要開挖基坑時，必須考慮基坑開挖
對新建建筑的影響，并做好基坑支護措施。
３）截樁糾傾雖然能有效地穩(wěn)定房屋沉降，控制
新的不均勻沉降，糾傾效果可靠。但初始截樁后沉
降較緩慢，可采取掏去樁間土并在沉降小的一側加
載的方法加快結構回傾，其中，加載量應根據(jù)具體
工程和實際沉降觀測值來確定。
４）錨桿靜壓樁能穩(wěn)定房屋的不均勻沉降，止傾
效果明顯。但施工時其會擾動地基土體并產(chǎn)生附
加沉降，可采取間隔壓樁，壓一批封一批的措施來
減小因壓樁而引起的附加沉降。
５）由于樁基基礎對建筑結構影響較大，在糾傾
施工時截樁量的影響因素很多，采用截樁糾傾法在
實際操作中很難量化和有效控制，還帶有很多的經(jīng)
驗成分；針對不同工程，還應根據(jù)建筑物的實際情
況和實測的沉降數(shù)據(jù)來制定合理的截樁數(shù)量和截
樁順序。
參考文獻：
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筑，２００７，３７（１２）：１１９?１２１．
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建筑大學學報，２００８，２３（２）：１６３?１６９．
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工程學報，１９９９，３２（４）：６９?７４．

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