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輕鋼廠房新型墻面系統(tǒng)抗風(fēng)性能研究

文檔作者：朱思宇楊彬張其林文檔來源：同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2025年11月16日
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２０１４ 年８ 月下
第４３ 卷　第１６ 期
施　工　技　術(shù)
ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ?。福?
ＤＯＩ：１０?? ７６７２／ ｓｇｊｓ２０１４１６００８１
輕鋼廠房新型墻面系統(tǒng)抗風(fēng)性能研究?
朱思宇，楊　彬，張其林
（同濟(jì)大學(xué)土木工程學(xué)院，上?！。玻埃埃埃梗玻?
［摘要］ 對(duì)一種適用于輕型鋼結(jié)構(gòu)廠房的新型墻面系統(tǒng)進(jìn)行了有限元分析和試驗(yàn)研究。考察此系統(tǒng)在無外部墻面
板時(shí)風(fēng)吸力作用下的承載能力及破壞形態(tài)，以及此系統(tǒng)在有外部墻面板時(shí)風(fēng)壓力作用下的承載能力及破壞形態(tài)。
結(jié)合進(jìn)一步的有限元分析，對(duì)此新型墻面系統(tǒng)在施工和使用階段的抗風(fēng)承載力進(jìn)行探討，最終得到系統(tǒng)的抗風(fēng)承
載力，并折算出其可承受的基本風(fēng)壓。并將此新型墻面系統(tǒng)與傳統(tǒng)墻面系統(tǒng)在承載能力、使用性能等各方面進(jìn)行
比較，指出此新型墻面系統(tǒng)有很大的應(yīng)用前景。
［關(guān)鍵詞］ 輕鋼廠房；墻面系統(tǒng)；風(fēng)荷載；抗風(fēng)性能；模擬；研究
［中圖分類號(hào)］ ＴＵ３９２ ［文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼］ Ａ　　　?。畚恼戮幪?hào)］ １００２?８４９８（２０１４）１６?００８１?０４
Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ Ｗｉｎｄ Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ａ
Ｎｅｗ?ｔｙｐｅ Ｗａｌｌ Ｓｙｓｔｅｍ ｏｆ Ｌｉｇｈｔ Ｓｔｅｅｌ Ｆａｃｔｏｒｙ Ｂｕｉｌｄｉｎｇ
Ｚｈｕ Ｓｉｙｕ， Ｙａｎｇ Ｂｉｎ， Ｚｈａｎｇ Ｑｉｌｉｎ
（Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｔｏｎｇｊｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｓｈａｎｇｈａｉ　２０００９２， Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ｄｏｎｅ ｔｏ ａ ｎｅｗ?ｔｙｐｅ ｗａｌｌ ｓｙｓｔｅｍ ｏｆ ｌｉｇｈｔ
ｓｔｅｅｌ ｆａｃｔｏｒｙ ｂｕｉｌｄｉｎｇ， ｔｈｅ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｉｎｃｌｕｄｅｓ ｔｈｅ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｓｙｓｔｅｍ ｗｉｔｈｏｕｔ ｏｕｔｅｒ ｐａｎｅｌ ｕｎｄｅｒ ｗｉｎｄ ｕｐｌｉｆｔ，
ａｎｄ ｔｈｅ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｓｙｓｔｅｍ ｗｉｔｈ ｏｕｔｅｒ ｐａｎｅｌ ｕｎｄｅｒ ｗｉｎｄ ｐｒｅｓｓｕｒｅ． Ｗｅ ｃａｎ ｇｅｔ ｔｈｅ ｂｅｈａｖｉｏｒ ａｎｄ ｃａｐａｃｉｔｙ ｏｆ
ｔｈｅ ｓｙｓｔｅｍ ｕｎｄｅｒ ｗｉｎｄ ｌｏａｄ ｄｕｒｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｉｎ?ｓｅｒｖｉｃｅ ｐｅｒｉｏｄｓ ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ａｎｄ
ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｒｅｓｅａｒｃｈ． Ｉｎ ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎ， ｂｏｔｈ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ａｎｄ ｔｈｅ ｔｈｅｒｍａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｏｆ ｔｈｅ
ｓｙｓｔｅｍ ａｒｅ ｗｅｌｌ， ｓｏ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｐｒｏｓｐｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｙｓｔｅｍ ｉｓ ｂｒｏａｄ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ： ｌｉｇｈｔ ｓｔｅｅｌ ｆａｃｔｏｒｙ ｂｕｉｌｄｉｎｇ； ｗａｌｌｓ； ｗｉｎｄ ｐｏｗｅｒ； ｗｉｎｄ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ；
ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ； ｒｅｓｅａｒｃｈ
? 國(guó)家科技支撐計(jì)劃項(xiàng)目（２０１３ＢＡＪ１０Ｂ１０） ［作者簡(jiǎn)介］ 朱思宇，碩士研究生，Ｅ?ｍａｉｌ： ｚｈｕｓｉｙｕ９１３＠１６３． ｃｏｍ ［收稿日期］ ２０１４?０２?２０
　　輕型鋼結(jié)構(gòu)具有節(jié)省用鋼量、施工速度快、抗
震性能好、造型輕巧美觀等優(yōu)點(diǎn)，在建筑行業(yè)特別
是工業(yè)建筑領(lǐng)域被廣泛使用。
傳統(tǒng)的輕型鋼結(jié)構(gòu)外墻一般為壓型鋼板墻面
板和冷彎薄壁型鋼墻梁，亦可采用砌體外墻，或底
部為砌體、上部為輕質(zhì)材料外墻，保溫隔熱措施為
內(nèi)側(cè)采用預(yù)制板或其他纖維板，中間填充保溫材
料；或是采用多孔磚等砌體［１］ 。本文針對(duì)一種新型
的無檁墻板墻面系統(tǒng)進(jìn)行研究，該系統(tǒng)外部墻面板
仍采用壓型鋼板，柱與墻面板之間采用新型帶肋板
替代傳統(tǒng)的墻梁。相鄰的帶肋板之間在肋板處用
自攻螺釘固定，與工字型柱之間通過自攻螺釘連
接，與外部墻面板之間也通過自攻螺釘連接。與傳
統(tǒng)相比，此系統(tǒng)可在帶肋板和外部墻面板間空腔內(nèi)
布置保溫棉達(dá)到保溫隔熱效果，施工方便。選用
ＨＶ?６００ 作為帶肋板，ＨＶ?２００ 作為外部墻面板進(jìn)行
研究，系統(tǒng)如圖１ 所示。
圖１　新型墻面系統(tǒng)示意
Ｆｉｇ． １?。裕瑁?ｎｅｗ?ｔｙｐｅ ｗａｌｌ ｓｙｓｔｅｍ
輕型鋼結(jié)構(gòu)質(zhì)量輕、柔性大，風(fēng)災(zāi)對(duì)其造成的
?。福?施工技術(shù) 第４３ 卷
破壞很普遍。輕鋼房屋的風(fēng)致破壞主要來自于圍
護(hù)結(jié)構(gòu)的破壞［２］ ，圍護(hù)結(jié)構(gòu)包括屋面板、墻面板和
門窗，破壞形式包括連接破壞面板脫落、面板局部
破壞等［３］ 。因此風(fēng)荷載為控制此新型墻面系統(tǒng)設(shè)
計(jì)的主要荷載因素之一。
以下即針對(duì)此系統(tǒng)分別在無外部墻面板和有
外部墻面板兩種情況下進(jìn)行抗風(fēng)性能的有限元分
析和試驗(yàn)研究。由于保溫棉質(zhì)量較輕、剛度較小，
對(duì)系統(tǒng)受力性能影響較小，因此有限元分析和試驗(yàn)
研究中未設(shè)置保溫棉。
１　有限元分析
無外部墻面板時(shí)的計(jì)算模型為兩相鄰帶肋板
ＨＶ?６００， 模型跨度５?? ８ｍ， 橫截面寬１?? ２ｍ， 高
０?? １４５ｍ；有外部墻面板時(shí)的計(jì)算模型為兩個(gè)相鄰的
ＨＶ?６００ 板， 且有外部墻面板ＨＶ?２００， 模型跨度
５?? ８ｍ，橫截面寬１?? ２ｍ，高０?? １７１ｍ。
為取得較好的計(jì)算精度，采用ｓｈｅｌｌ１８１ 彈塑性
殼單元模擬［４?５］ ；對(duì)于有外部墻面板的情況，選用接
觸單元ｃｏｎｔａ１７５ 和目標(biāo)單元ｔａｒｇｅ１７０ 定義接觸對(duì)，
定義外墻面板壓型鋼板為接觸面，加勁肋卷邊為目
標(biāo)面；利用ＭＰＣ１８４ 剛性梁?jiǎn)卧M自攻螺釘。支
座處將長(zhǎng)跨方向兩邊底板的ｘ，ｙ，ｚ，ＲＯＴｚ 進(jìn)行約束；
面荷載作用范圍為板的平板部分，作用方向?yàn)榇怪?
于板面；選用Ｑ３４５ 鋼材，屈服強(qiáng)度ｆｙ ＝ ３４５ＭＰａ，彈
性模量為Ｅ ＝２?? ０６ ×１０５Ｎ／ ｍｍ２；采用理想彈塑性模
型［６］ ；屈服準(zhǔn)則采用等向強(qiáng)化Ｖｏｎ?Ｍｉｓｅｓ 屈服準(zhǔn)則。
兩種有限元模型如圖２ 所示。
圖２　有限元模型
Ｆｉｇ． ２?。疲椋睿椋簦?ｅｌｅｍｅｎｔ ｍｏｄｅｌ
２　試驗(yàn)研究
２?? １　試件概況
無外部墻面板的試件為２ 個(gè)ＨＶ?６００ 板件；有
外部墻面板的試件為２ 個(gè)ＨＶ?６００ 板件外裝ＨＶ?２００
板件。板件之間以及板件與加載鋼梁之間通過自
攻螺釘連接。２ 種試件的照片如圖３ 所示。２?? ２　加載方案
２?? ２?? １　無外部墻面板時(shí)
對(duì)無外部墻面板的情況模擬風(fēng)吸力作用，即平板
部分受垂直于板面的壓力。加載情況如圖４ 所示。
圖３　無外部墻面板及有外部墻面板試件
Ｆｉｇ． ３?。樱穑澹悖椋恚澹睿?ｗｉｔｈｏｕｔ ｏｕｔｅｒ ｐａｎｅｌ
ａｎｄ ｓｐｅｃｉｍｅｎ ｗｉｔｈ ｏｕｔｅｒ ｐａｎｅｌ
圖４　無外部墻面板加載
Ｆｉｇ． ４?。蹋铮幔洌椋睿?ｏｆ ｔｈｅ ｓｙｓｔｅｍ ｗｉｔｈｏｕｔ ｏｕｔｅｒ ｐａｎｅｌ
采用堆載砂袋的方式模擬風(fēng)荷載作用，采用
１３ｋｇ／ 袋的砂袋逐級(jí)進(jìn)行加載。
２?? ２?? ２　有外部墻面板時(shí)
對(duì)有外部墻面板的情況模擬風(fēng)壓力作用，即外
墻板ＨＶ?２００ 受垂直于板面的壓力。依然采用堆載
砂袋的方式模擬風(fēng)荷載作用。
３　有限元及試驗(yàn)結(jié)果分析
３?? １　無外部墻面板風(fēng)吸力作用下受力性能
取跨中加勁肋處和跨中平板中部處的撓度和
應(yīng)力值，分別繪制荷載?撓度曲線和荷載?應(yīng)力曲線
（見圖５）。由于平板部分剛度明顯小于加勁肋部分
剛度，最大撓度位于２ 塊相鄰板的平板部分，而最大
應(yīng)力則位于加勁肋處。
結(jié)合荷載?撓度曲線與荷載?應(yīng)力曲線分析，荷
載作用下?lián)隙妊杆僭龃?，在較低級(jí)荷載步時(shí)即達(dá)到
規(guī)范中的撓度限值，破壞之前位移已超過１００ｍｍ，
說明結(jié)構(gòu)剛度較??；且隨荷載增大，結(jié)構(gòu)剛度有一
定弱化，破壞時(shí)，結(jié)構(gòu)變形迅速增大，中部彎折垮
塌。破壞之前，跨中截面已有部分區(qū)域應(yīng)力達(dá)到屈
服強(qiáng)度，且整體應(yīng)力較大，說明結(jié)構(gòu)破壞前構(gòu)件材
料強(qiáng)度發(fā)展較為充分。
２ 組試驗(yàn)承載力及變形和應(yīng)力較為接近，差別
為由于試件、安裝等差異所致。有限元分析結(jié)果與
試驗(yàn)結(jié)果相比，前期加載階段有限元?jiǎng)偠却笥谠囼?yàn)
剛度，加載后期有限元?jiǎng)偠韧嘶容^明顯，而試驗(yàn)
數(shù)據(jù)始終近似接近線性關(guān)系。差別是由于有限元
分析與試驗(yàn)實(shí)際情況有所差異，不能完全真實(shí)反映
初始缺陷及安裝過程中的誤差導(dǎo)致；承載力有限元
２０１４ Ｎｏ． １６ 朱思宇等：輕鋼廠房新型墻面系統(tǒng)抗風(fēng)性能研究 ?。福?
圖５　無外部墻面板時(shí)荷載?撓度曲
線及荷載?應(yīng)力曲線
Ｆｉｇ． ５　Ｔｈｅ ｌｏａｄ?ｄｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ｃｕｒｖｅ ａｎｄ
ｌｏａｄ?ｓｔｒｅｓｓ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｔｈｅ ｍｏｄｅｌ ｗｉｔｈｏｕｔ ｏｕｔｅｒ ｐａｎｅｌ
分析與試驗(yàn)結(jié)果比較接近，驗(yàn)證了結(jié)果的正確性，
按試驗(yàn)值取承載力，平均值為２?? ２１０ ５ｋＮ／ ｍ２。
有限元分析和試驗(yàn)下結(jié)構(gòu)的破壞形態(tài)相似，左
右兩塊板中間位置嚴(yán)重向下凹陷，邊肋嚴(yán)重向外翻
出，中部彎折整體垮塌。
３?? ２　有外部墻面板風(fēng)壓力作用下受力性能
有限元分析及試驗(yàn)實(shí)測(cè)中，結(jié)構(gòu)跨中位置的荷
載?撓度曲線和荷載?應(yīng)力曲線如圖６ 所示。
圖６　有外部墻面板時(shí)荷載?撓度
曲線及荷載?應(yīng)力曲線
Ｆｉｇ． ６?。裕瑁?ｌｏａｄ?ｄｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ｃｕｒｖｅ ａｎｄ
ｌｏａｄ?ｓｔｒｅｓｓ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｔｈｅ ｍｏｄｅｌ ｗｉｔｈ ｏｕｔｅｒ ｐａｎｅｌ
結(jié)合荷載?撓度曲線和荷載?應(yīng)力曲線，破壞之
前，結(jié)構(gòu)應(yīng)力未達(dá)到屈服強(qiáng)度，且整體應(yīng)力較小，結(jié)
構(gòu)變形近似為線彈性。試驗(yàn)中，再加一級(jí)荷載時(shí)，
結(jié)構(gòu)位移和應(yīng)力突然迅速增大，跨中彎折垮塌，可
見結(jié)構(gòu)破壞時(shí)無明顯預(yù)兆，呈現(xiàn)脆性破壞特征。
由圖６ 可知，２ 組試驗(yàn)每級(jí)荷載下變形以及總
承載力較為接近。比較有限元分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)
果，有限元得出承載力為２?? ７７ｋＮ／ ｍ２，比試驗(yàn)結(jié)果
２?? ５５７ ５ｋＮ／ ｍ２大８％，可能是由于接觸模擬與實(shí)際
情況有所差異、未能真實(shí)反映初始缺陷等。有限元
分析和試驗(yàn)下結(jié)構(gòu)的破壞形態(tài)相似，ＨＶ?６００ 肋板跨
中部位屈曲失穩(wěn)，局部畸變，板件整體變形迅速增
大，中部彎折垮塌。破壞前沒有明顯的破壞征兆，
呈現(xiàn)典型的脆性破壞特征。
４　此新型墻面系統(tǒng)抗風(fēng)承載力
對(duì)此墻面系統(tǒng)在有、無外部墻面板兩種情況下
進(jìn)行了研究。在實(shí)際施工時(shí)，為先安裝帶肋板，然
后安裝保溫棉，最后安裝外部墻面板。則施工階
段，帶肋板單獨(dú)承受風(fēng)荷載；使用階段，帶肋板和保
溫棉、外部墻面板一起作為集成系統(tǒng)承受風(fēng)荷載。
因此，此墻面系統(tǒng)的抗風(fēng)承載力應(yīng)考慮施工階段和
使用階段。
４?? １　無外部墻面板時(shí)抗風(fēng)承載力
無外部墻面板、只有帶肋板時(shí)在內(nèi)側(cè)面受壓時(shí)
的受力形態(tài)，可認(rèn)為是此板在還未加裝外部墻面板
的施工階段在風(fēng)吸力作用下的受力形態(tài)。
按風(fēng)吸力作用下的情況確定無外部墻面板時(shí)
的抗風(fēng)承載力。有限元分析得到的承載力略大于
試驗(yàn)承載力，按試驗(yàn)承載力取值。結(jié)構(gòu)在承載能力
極限狀態(tài)時(shí)極限承載力為２?? ２１０ ５ｋＮ／ ｍ２，但此時(shí)位
移已超過正常使用限值。考慮正常使用極限狀態(tài)，
據(jù)規(guī)范取跨度的１／１００，即５８ｍｍ，作為結(jié)構(gòu)的撓度
限值，２ 組試驗(yàn)達(dá)到撓度限值時(shí)的承載力較為接近，
取平均值１?? １４ｋＮ／ ｍ２。
４?? ２　有外部墻面板時(shí)墻面系統(tǒng)抗風(fēng)承載力
有外部墻面板在外側(cè)面受壓時(shí)的受力形態(tài)，可
認(rèn)為是此系統(tǒng)在使用階段在風(fēng)壓力作用下的受力
形態(tài)。有限元分析下承載力為２?? ７７ｋＮ／ ｍ２，略大于
試驗(yàn)承載力，承載力按照試驗(yàn)數(shù)據(jù)取值。考慮正常
使用極限狀態(tài)，破壞前一級(jí)時(shí)，２ 組試驗(yàn)位移都還沒
有超過限值，所以破壞前一級(jí)時(shí)的累計(jì)荷載即為結(jié)
構(gòu)的承載力。２ 組試驗(yàn)結(jié)果較為接近，取平均值
為２?? ５５７ ５ｋＮ／ ｍ２。
對(duì)有外部墻面板在外側(cè)面受拉，即此系統(tǒng)在使
用階段風(fēng)吸力作用下進(jìn)行有限元分析，承載力為
２?? ５５４ １ｋＮ／ ｍ２，破壞前一荷載步的變形和應(yīng)力云圖
如圖７ 所示。
?。福?施工技術(shù) 第４３ 卷
圖７　破壞前變形及應(yīng)力
Ｆｉｇ． ７　Ｄｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｔｒｅｓｓ ｏｆ ｍｏｄｅｌ ｂｅｆｏｒｅ ｆａｉｌｕｒｅ
比風(fēng)壓力作用下的承載力有所降低，按有限元
分析得出風(fēng)吸力情況下的承載力確定系統(tǒng)在使用
階段的抗風(fēng)承載力。雖然有限元模擬可能存在少
量誤差，因本系統(tǒng)中施工階段為承載力控制階段，
所以模擬誤差對(duì)系統(tǒng)承載力無影響。
４?? ３　此新型墻面系統(tǒng)抗風(fēng)承載力
綜合以上施工階段和使用階段，可得知此新型
墻面系統(tǒng)的抗風(fēng)承載力為１?? １４ｋＮ／ ｍ２。
根據(jù)《門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》ＣＥＣＳ
１０２∶２００２，以典型條件為例，計(jì)算可以承受的基本風(fēng)
壓。地面粗糙度類別取為Ｂ 類；距地面１０ｍ 高確定
風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μｚ ＝１?? ０；封閉式建筑墻面板的
中間區(qū)風(fēng)載體型系數(shù)μｓ ＝１?? ２，邊緣帶μｓ ＝１?? ４。
經(jīng)計(jì)算，如果墻面板邊緣帶不采取加強(qiáng)措施，
此墻面系統(tǒng)正常使用極限狀態(tài)所能承受的基本風(fēng)
壓為０?? ７４０ｋＮ／ ｍ２。建議在墻面板施工時(shí)，對(duì)角部邊
緣區(qū)采取加強(qiáng)措施，可以大幅度提高屋面板承受風(fēng)
荷載的能力，提高幅度約１７％，使得此墻面板的使
用范圍更為廣泛。
５　結(jié)語
提出了一種新型墻面系統(tǒng)。分別對(duì)風(fēng)荷載作
用下無外部墻面板和有外部墻面板時(shí)進(jìn)行了有限
元分析和試驗(yàn)研究，得出如下結(jié)論。
１）無外部墻面板內(nèi)側(cè)面受壓的情況，為此墻面
系統(tǒng)還未加裝外部墻面板的施工階段在風(fēng)吸力作
用下的受力形態(tài)；有外部墻面板情況外側(cè)面受壓的
情況，為此板在使用階段在風(fēng)壓力作用下的受力形
態(tài)。綜合兩者，結(jié)合進(jìn)一步有限元分析，可得到此
墻面系統(tǒng)的抗風(fēng)承載力。
２）施工階段即無外部墻面板時(shí)，風(fēng)荷載作用下
板件撓度增長(zhǎng)幅度較大，破壞時(shí)嚴(yán)重變形彎折垮
塌，強(qiáng)度發(fā)展較為充分，按正常使用極限狀態(tài)對(duì)應(yīng)
的承載力較低；使用階段即有外部墻面板時(shí)，風(fēng)荷
載作用下板件撓度增長(zhǎng)幅度較小，跨中肋板局部屈
曲引發(fā)整體彎折，大部分應(yīng)力較低，破壞時(shí)還未達(dá)
到正常使用極限狀態(tài)撓度限值。
３）總體來看，此系統(tǒng)有較好的受力性能。與傳
統(tǒng)墻面系統(tǒng)相比，不僅可以達(dá)到承載力要求，而且
在保溫構(gòu)造方面施工方便。
４）因試驗(yàn)條件限制未做有外部墻面板時(shí)在風(fēng)
吸力作用下的試驗(yàn)研究，只對(duì)此情況做了有限元模
擬，未來可對(duì)該情況下進(jìn)行進(jìn)一步的試驗(yàn)研究。另
外，未來可對(duì)此墻面系統(tǒng)利用《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)
技術(shù)規(guī)范》［７］ ＧＢ５００１８—２００２ 進(jìn)行校核；還可以對(duì)
此墻面系統(tǒng)做進(jìn)一步的參數(shù)分析，分析比較不同板
型、板厚情況下的承載能力。
參考文獻(xiàn)：
［ １ ］　中國(guó)建筑金屬結(jié)構(gòu)協(xié)會(huì)建筑鋼結(jié)構(gòu)委員會(huì)，中國(guó)建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)
計(jì)研究所． ＣＥＣＳ１０２∶ ２００２ 門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)
程［Ｓ］． 北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，２００３．
［ ２ ］　賈勇，彭興黔，許清杭． 輕鋼建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)抗風(fēng)設(shè)計(jì)的幾個(gè)問
題［Ｊ］． 華僑大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，２００６，２７（３）：２７０?２７２．
［ ３ ］　金玉芬，楊慶山，李啟，等． 輕鋼房屋圍護(hù)結(jié)構(gòu)的臺(tái)風(fēng)災(zāi)害調(diào)
查與分析［Ｃ］ ／ ／ 《建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)》創(chuàng)刊３０ 周年紀(jì)念暨建筑結(jié)
構(gòu)基礎(chǔ)理論與創(chuàng)新學(xué)術(shù)研討會(huì)論文集． ２０１０：１９７?２０１，２３１．
［ ４ ］　宋曉光，張其林，劉沈如，等． 風(fēng)吸力下冷彎薄壁檁條穩(wěn)定承
載力分析和設(shè)計(jì)建議［Ｊ］． 湖南大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，２０１０，
３７（８）：１７?２３．
［ ５ ］　宋曉光． 風(fēng)吸力下冷彎薄壁檁條覆板屋面體系的承載力及動(dòng)
力特性研究［Ｄ］． 上海：同濟(jì)大學(xué)，２０１１．
［ ６ ］　陳驥． 鋼結(jié)構(gòu)穩(wěn)定理論與設(shè)計(jì)（３ 版）［Ｍ］． 北京：科學(xué)出版
社，２００６．
［ ７ ］　中南建筑設(shè)計(jì)院． ＧＢ５００１８—２００２ 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)
范［Ｓ］． 北京：中國(guó)計(jì)劃出版社，２００２．
宜章赤石特大橋架起９ 項(xiàng)國(guó)家專利
建設(shè)中的赤石特大橋，世界最大跨徑高墩多塔
混凝土斜拉橋，位于湖南省郴州市宜章縣赤石鄉(xiāng)，
突破了１０ 大施工技術(shù)難題，獲得９ 項(xiàng)國(guó)家專利。
橋梁總長(zhǎng)２ ２００多ｍ，為四塔雙索面預(yù)應(yīng)力混凝
土斜拉橋，最大塔高近３００ｍ，下塔柱高達(dá)１８６ｍ，最大
跨徑３８０ｍ，是目前世界同類型橋梁中跨徑最大的。
橋梁樁基施工中，遇到地下多層溶洞、溶溝、溶槽、漂
卵石等復(fù)雜地質(zhì)結(jié)構(gòu)，給施工出了一大難題。施工方
研究出“漂卵石覆蓋層超巖溶發(fā)育地區(qū)樁基施工中的
鋼護(hù)筒”等技術(shù)，成功攻克難題，獲得國(guó)家專利。

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