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強(qiáng)夯振動(dòng)監(jiān)測(cè)及安全距離預(yù)估

文檔作者：張露露１方勇２文檔來源： 1.西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院 2.陜西省機(jī)械施工公司		點(diǎn) 擊數(shù)：	更新時(shí)間： 2025年11月14日
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上一篇：強(qiáng)夯振動(dòng)影響安全施工距離探討

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２０１６ 年７ 月上
第４５ 卷 第１３ 期
施 工 技 術(shù)
ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ ＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹ ７５
ＤＯＩ：１０． ７６７２／ ｓｇｊｓ２０１６１３００７５
強(qiáng)夯振動(dòng)監(jiān)測(cè)及安全距離預(yù)估
張露露１，方 勇２
（１． 西安建筑科技大學(xué)土木工程學(xué)院，陜西 西安 ７１００５５； ２． 陜西省機(jī)械施工公司，陜西 西安 ７１００００）
［摘要］ 在某工程強(qiáng)夯試驗(yàn)階段進(jìn)行了地面振動(dòng)監(jiān)測(cè)，分析地表振速隨夯擊次數(shù)、夯點(diǎn)距離的變化規(guī)律，并參照國(guó)
家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行試夯區(qū)安全評(píng)價(jià)。同時(shí)，采用非線性回歸分析，擬合地表振速與安全距離的負(fù)指數(shù)函數(shù)公式，預(yù)估
出該工程強(qiáng)夯施工的安全距離，為安全施工創(chuàng)造了條件。
［關(guān)鍵詞］ 強(qiáng)夯；振動(dòng)；監(jiān)測(cè)；非線性回歸分析；安全距離
［中圖分類號(hào)］ ＴＵ４７２． ３ ［文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼］ Ａ ［文章編號(hào)］ １００２?８４９８（２０１６）１３?００７５?０３
Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ Ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ａｎｄ Ｓａｆｅｔｙ Ｄｉｓｔａｎｃｅ Ｆｏｒｅｃａｓｔ
ｏｆ Ｄｙｎａｍｉｃ Ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｉｏｎ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ
Ｚｈａｎｇ ＬｕIｕ１，F(xiàn)ａｎｇ Ｙｏｎｇ２
（１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｘｉ’ａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｉ’ａｎ，Ｓｈａａｎｘｉ ７１００５５， Ｃｈｉｎａ；
２． Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ ｉｎ Ｓｈａａｎｘｉ， Ｘｉ’ａｎ， Ｓｈａａｎｘｉ ７１００００，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｂｙ ｔｈｅ ｆｉｅｌｄ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ， ｔｈｅ ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｒｆａｃｅ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｖａｒｉｅｓ ｗｉｔｈ ｔａｍｐｉｎｇ ｎｕｍｂｅｒ ａｎｄ
ｔａｍｐｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｉｓ ａｎａｌｙｚｅｄ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｔｅｓｔ ｏｆ ｄｙｎａｍｉｃ ｃｏｍｐａｃｔｉｏｎ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｆｏｒ ａ ｐｒｏｊｅｃｔ． Ａｎｄ
ｔｈｅ ｓａｆｅｔｙ ｏｆ ｔｒｉａｌ ｒａｍｍｉｎｇ ａｒｅａ ｉｓ ｅｖａｌｕａｔｅｄ ｗｉｔｈ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｔｏ ｔｈｅ ｒｅｌｅｖａｎｔ ｎａｔｉｏｎａｌ ｓｔａｎｄａｒｄｓ． Ａｔ ｔｈｅ ｓａｍｅ
ｔｉｍｅ， ｔｈｅ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｅｘｐｏｎｅｎｔｉａｌ ｆｕｎｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｓｐｅｅｄ ａｎｄ ｓａｆｅ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｉｓ ｆｉｔｔｅｄ ｂｙ
ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ． Ｔｈｅ ｓａｆｅ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｄｙｎａｍｉｃ ｃｏｍｐａｃｔｉｏｎ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ｐｒｏｊｅｃｔ ｉｓ
ｅｓｔｉｍａｔｅｄ ｗｈｉｃｈ ｃｒｅａｔｉｎｇ ｔｈｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓａｆｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｄｙｎａｍｉｃ ｃｏｍｐａｃｔｉｏｎ； ｖｉｂｒａｔｉｏｎ； ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ； ｎｏｎｌｉｎｅａｒ ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ； ｓａｆｅ ｄｉｓｔａｎｃｅ
［作者簡(jiǎn)介］ 張露露，碩士研究生，Ｅ?ｍａｉｌ：ｂｏｒｅｈａｎ＠１６３． ｃｏｍ ［收稿日期］ ２０１５?０５?０３
０ 引言
強(qiáng)夯施工過程中，夯錘重力勢(shì)能轉(zhuǎn)化為振動(dòng)能
量，并以振動(dòng)波的形式向外傳播，引起夯擊點(diǎn)及鄰
近地表振動(dòng)，該振動(dòng)達(dá)到一定限值時(shí)會(huì)發(fā)展成為振
害，從而影響一定范圍的施工安全［１?２］ 。為了確定
強(qiáng)夯振動(dòng)對(duì)施工場(chǎng)地范圍內(nèi)的影響規(guī)律，在強(qiáng)夯過
程中進(jìn)行振動(dòng)監(jiān)測(cè)和預(yù)估強(qiáng)夯安全距離是非常必
要的［３?４］ 。
１ 現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)
１． １ 試夯場(chǎng)地概況
試夯場(chǎng)地為延安某項(xiàng)目，處于黃土高原丘陵溝
壑地帶，地層自上而下依次為耕植土、第四紀(jì)全新
世坡洪積黃土狀土；第四紀(jì)晚更新世風(fēng)積黃土、殘
積古土壤；第四紀(jì)中更世風(fēng)積黃土、殘積古土壤，三
疊系下統(tǒng)瓦窯堡組砂巖及砂、頁巖互層體。地下水
屬暫時(shí)性上層滯水，水位埋深１． ０２ ～ ２． ８４ｍ。考慮
到場(chǎng)內(nèi)的滑坡體、危巖體、崩塌、抗震不利地段、地
形形狀與土層變化等不利因素，試驗(yàn)夯點(diǎn)選于西
區(qū)ⅠＢ試夯區(qū)原地表。強(qiáng)夯采用８ ０００ｋＮ·ｍ 能級(jí)，錘
重４０ｔ，落距３０ｍ，錘高１． ２ｍ。
１． ２ 試驗(yàn)儀器設(shè)備及監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置
工程振動(dòng)儀采用ＷＺＧ?４８Ａ 工程地震儀作為監(jiān)
測(cè)工具。檢波器選用低頻（水平４． ５Ｈｚ）檢波器作
為檢波監(jiān)測(cè)裝置，并配置相關(guān)數(shù)據(jù)傳輸線。
根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)勘察，試夯區(qū)附近地表起伏程度較
大。其中，試夯區(qū)東北、東南方向?yàn)樯顪系匦?，西?
方向?yàn)榫徠碌匦?，只有西北方向在進(jìn)行土方回填施
工后形成平整場(chǎng)地，且平整場(chǎng)地范圍為２００ 多ｍ。
測(cè)線具體為２ 條線布置：一條為振動(dòng)監(jiān)測(cè)主測(cè)線，沿
試夯區(qū)西北方向平整場(chǎng)地布置；另一條為振動(dòng)監(jiān)測(cè)
輔助測(cè)線，沿試夯區(qū)西南方向緩坡地形布置，如圖１
所示。
主測(cè)線檢波器以夯點(diǎn)１ 為振源，沿試夯區(qū)西北
方向，監(jiān)測(cè)距離２４０，１２０ｍ 范圍內(nèi)每隔５ｍ 分別安裝
７６ 施工技術(shù) 第４５ 卷
圖１ 試夯區(qū)夯擊振動(dòng)監(jiān)測(cè)布置
Ｆｉｇ． １ Ｔａｍｐｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｔｅｓｔ ａｒｅａ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ
ｐｏｉｎｔｓ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ
檢波器進(jìn)行監(jiān)測(cè)；１２０ ～ ２４０ｍ 范圍內(nèi)，每隔１０ｍ 安
裝檢波器，共３６ 點(diǎn)。輔助測(cè)線檢波器以夯點(diǎn)２ 為震
源，沿試夯區(qū)西南方向，監(jiān)測(cè)距離１２０，６０ｍ 監(jiān)測(cè)范
圍內(nèi)每隔５ｍ 分別安裝檢波器進(jìn)行監(jiān)測(cè)，共２４ 點(diǎn)。
同時(shí)，為盡量避免振動(dòng)能量對(duì)工程地震儀主機(jī)造成
影響從而增加測(cè)量誤差，２ 條測(cè)線的主機(jī)均安置在
距離夯點(diǎn)６０ｍ 的位置。
２ 強(qiáng)夯振動(dòng)結(jié)果分析
強(qiáng)夯振動(dòng)試驗(yàn)主要探討強(qiáng)夯施工振動(dòng)隨夯擊
數(shù)和距離的變化規(guī)律，試驗(yàn)振動(dòng)監(jiān)測(cè)的安全評(píng)判標(biāo)
準(zhǔn)選用《爆破安全規(guī)程》ＧＢ６７２２—２００３［５］ ，同時(shí)根據(jù)
現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)情況及工程地質(zhì)特征，對(duì)安全施工距離進(jìn)
行評(píng)估。
２． １ 地表振速隨夯擊次數(shù)的變化規(guī)律分析
考慮到強(qiáng)夯振動(dòng)隨距離的衰減規(guī)律，試驗(yàn)采集
兩類數(shù)據(jù)，分別為距夯錘邊緣距離為５ｍ（近場(chǎng)端）
和距夯錘邊緣距離為６５ｍ（遠(yuǎn)場(chǎng)端）的檢波器接收
數(shù)據(jù)，根據(jù)２ 條測(cè)線近場(chǎng)端和遠(yuǎn)場(chǎng)端的數(shù)據(jù)，對(duì)多次
夯擊作用下的振速變化特征進(jìn)行分析。地表振速
峰值如圖２ 所示。
從圖２ 可以看出，無論是主測(cè)線還是輔測(cè)線，其
近場(chǎng)端地表振速峰值并沒有隨夯擊次數(shù)的增加而
增加，地表振速接近常數(shù)。同時(shí)對(duì)比主測(cè)線數(shù)據(jù)可
以看出，輔測(cè)線上監(jiān)測(cè)點(diǎn)的振速峰值有所增大，說
明試夯場(chǎng)地內(nèi)沿該方向的夯擊可能會(huì)帶來較大的
振動(dòng)響應(yīng)。對(duì)于遠(yuǎn)場(chǎng)端，由于非面波類振動(dòng)能量的
增加，主測(cè)線和輔測(cè)線上的地表振速峰值隨著夯擊
次數(shù)的增加總體表現(xiàn)出逐步上升的趨勢(shì)。但總的
來說，地表振速較小，其峰值集中于１． ０ｃｍ／ ｓ 附近，
對(duì)工程的影響程度較小。
２． ２ 地表振速隨距離的變化特征
分別以２ 條測(cè)線的最后２ 次夯擊時(shí)監(jiān)測(cè)到的數(shù)
據(jù)為依據(jù)，如圖３ 所示。
圖２ 地表振速峰值
Ｆｉｇ． ２ Ｇｒｏｕｎｄ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｐｅａｋ
圖３ 振動(dòng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)
Ｆｉｇ． ３ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｄａｔａ
從主測(cè)線振動(dòng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)可以看出，距離夯點(diǎn)５ ～
２５ｍ 范圍，２ 次夯擊所監(jiān)測(cè)到的地表振速峰值基本
相同，且峰值較大，現(xiàn)場(chǎng)振動(dòng)特征明顯；在超過２５ｍ
范圍后，地表振速峰值開始迅速回落。從輔測(cè)線振
動(dòng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)中可以看出，距離夯點(diǎn)５ ～ ４５ｍ 范圍，２
次夯擊所監(jiān)測(cè)到的地表振速峰值基本相同，但峰值
波動(dòng)幅值較大，與場(chǎng)地的不均一性有密切關(guān)系，但
總體幅值呈穩(wěn)定并緩慢減小的趨勢(shì)；在超過４５ｍ 范
圍后，地表振速峰值開始迅速回落。
其中，２ 條測(cè)線上的最后１ 次夯擊的振速峰值
回落趨勢(shì)明顯強(qiáng)于前一次。同時(shí)可以發(fā)現(xiàn)，主測(cè)線
在振動(dòng)傳播距離超過６０ｍ 之后，輔測(cè)線在振動(dòng)傳播
距離超過７０ｍ 之后，其振速峰值均回落到１． ０ｃｍ／ ｓ
之下，且隨著傳播距離的繼續(xù)增大，地表振速峰值
２０１６ Ｎｏ． １３ 張露露等：強(qiáng)夯振動(dòng)監(jiān)測(cè)及安全距離預(yù)估 ７７
呈指數(shù)特征繼續(xù)趨近于０。
２． ３ 試夯區(qū)安全評(píng)價(jià)
根據(jù)《爆破安全規(guī)程》要求，結(jié)合以上監(jiān)測(cè)數(shù)
據(jù)，可知振動(dòng)速度在距離夯擊點(diǎn)７０ｍ 之后衰減到
１ｃｍ／ ｓ 以下，而１ｃｍ／ ｓ 的振動(dòng)速度僅對(duì)土窯洞、土坯
房、毛石房屋將造成一定危害，且整個(gè)試夯區(qū)域內(nèi)
無該類建筑。因此可以認(rèn)為試夯場(chǎng)地內(nèi)的安全夯
擊距離為７０ｍ，在＜ ７０ｍ 范圍內(nèi)試夯將可能會(huì)對(duì)試
夯區(qū)域內(nèi)的建筑物造成一定危害，超過７０ｍ 之后，
強(qiáng)夯振動(dòng)對(duì)附近建筑物的影響將會(huì)較小。
３ 強(qiáng)夯振動(dòng)安全距離的預(yù)測(cè)與評(píng)價(jià)
３． １ 回歸模型建立
根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的實(shí)際特征，本文選用負(fù)指
數(shù)函數(shù)擬合地表振速與距離的關(guān)系，并采用最小二
乘法對(duì)相關(guān)參數(shù)進(jìn)行非線性回歸分析。振動(dòng)監(jiān)測(cè)
負(fù)指數(shù)函數(shù)擬合公式：
Ｖ ＝ ｋｅ－ａｒ （１）
式中：Ｖ 為地表振速（ｃｍ／ ｓ）；ｒ 為安全距離（ｍ）；ｋ，ａ
為擬合參數(shù)。
對(duì)式（１）兩邊取對(duì)數(shù)可得ｌｎＶ ＝ ｌｎｋ － ａｒ，令ｌｎＶ
＝ Ｙ，ｌｎｋ ＝ ｋ１，進(jìn)而得到：
Ｙ ＝ ｋ１ － ａｒ （２）
ｋ１，ａ 參數(shù)用最小二乘法求出，限于篇幅，具體
計(jì)算過程不再闡述。回歸方程擬合精度的高低可
用均方差（ＲＭＳＥ）、殘差平方和（ＳＳＥ）、相關(guān)系數(shù)
（Ｒ）來檢驗(yàn)。
３． ２ 預(yù)測(cè)結(jié)果分析與評(píng)價(jià)
以２ 條測(cè)線最后一次夯擊振動(dòng)的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)
進(jìn)行回歸分析。經(jīng)計(jì)算得出主測(cè)線擬合函數(shù)見式
（３），輔測(cè)線擬合函數(shù)見式（４）：
Ｖ１ ＝ ３． ６６８ １ × ｅ－０． ０１６ １ｒ （３）
Ｖ２ ＝ ３． ７７４ ５ × ｅ－０． ０１６ ４ｒ （４）
其中： 式（３） 均方差為０． １９９ ９８， 殘差平方和為
１． ４３７ ８，相關(guān)系數(shù)為０． ９７９ ６； 式（４） 均方差為
０． ３２３ ６，殘差平方和為２． ５１３ ７，相關(guān)系數(shù)為０． ９４５ ８。
說明采用負(fù)指數(shù)函數(shù)擬合結(jié)果具有較高精度。地表
振速計(jì)算值與監(jiān)測(cè)值擬合結(jié)果如圖４ 所示。
本文選擇安全振動(dòng)速度１． ０ｃｍ／ ｓ 作為判據(jù)，根
據(jù)計(jì)算得強(qiáng)夯施工振動(dòng)的安全距離為８０． ９９ｍ，大于
現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的安全距離７０ｍ，進(jìn)一步說明采用最小二
乘法回歸得到的強(qiáng)夯振動(dòng)安全距離負(fù)指數(shù)函數(shù)模
型是穩(wěn)定可靠的。同時(shí)，結(jié)合《爆破安全規(guī)程》的相
關(guān)要求，采用上述擬合負(fù)指數(shù)函數(shù)，對(duì)場(chǎng)地安全距
離進(jìn)行評(píng)估，取最大計(jì)算距離作為安全距離的重要
依據(jù)［６］ ：①土窯洞、土坯房、毛石房屋的安全振動(dòng)速
度為０． ５ｃｍ／ ｓ，計(jì)算安全距離為１２３． ７８ｍ；②一般磚
圖４ 擬合結(jié)果
Ｆｉｇ． ４ Ｔｈｅ ｆｉｔｔｉｎｇ ｒｅｓｕｌｔｓ
房、非抗震的大型砌塊建筑物的安全振動(dòng)速度為
２． ０ｃｍ／ ｓ，計(jì)算安全距離為３８． ７３ｍ；③鋼筋混凝土結(jié)
構(gòu)房屋的安全振動(dòng)速度為３． ０ｃｍ／ ｓ，計(jì)算安全距離
為１４． ００ｍ；④一般古建筑與古跡的安全振動(dòng)速度為
０． １ｃｍ／ ｓ， 計(jì)算安全距離為２２３． ７４ｍ。
４ 結(jié)語
１）近場(chǎng)端地表振速峰值并未隨夯擊次數(shù)增加
而增加，地表振速徘徊在３ｃｍ／ ｓ 附近；遠(yuǎn)場(chǎng)端地表
振速峰值隨著夯擊次數(shù)增加總體表現(xiàn)出逐步上升
的趨勢(shì)，但總體來看，其峰值集中于１． ０ｃｍ／ ｓ 附近。
２）根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，判定試夯場(chǎng)地內(nèi)的安全夯擊
距離為７０ｍ。根據(jù)負(fù)指數(shù)函數(shù)擬合公式，計(jì)算安全
距離為８０． ９９ｍ。由此可見，回歸模型是穩(wěn)定可靠
的，為場(chǎng)地安全施工提供依據(jù)。
３）考慮到整個(gè)強(qiáng)夯場(chǎng)地的累積能量特征以及
建筑物的疲勞破壞特征，因此在實(shí)際確定安全距離
時(shí)應(yīng)在最大計(jì)算安全距離的基礎(chǔ)上乘以１ 個(gè)安全系
數(shù)。而且函數(shù)擬合公式只能進(jìn)行估算，實(shí)際施工
時(shí)，宜針對(duì)重要建筑及地質(zhì)災(zāi)害點(diǎn)開展專項(xiàng)的強(qiáng)夯
振動(dòng)監(jiān)測(cè)，從而確定更為準(zhǔn)確的施工安全距離。
參考文獻(xiàn)：
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